Akoestische berekening van het toevoerventilatiesysteem. Geluiddemper selectie

akoestische berekening geproduceerd voor elk van de acht octaafbanden van het auditieve bereik (waarvoor de geluidsniveaus zijn genormaliseerd) met geometrisch gemiddelde frequenties van 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz.

Voor centrale systemen ventilatie en airconditioning met vertakte luchtkanaalnetwerken, is het alleen toegestaan ​​om akoestische berekeningen uit te voeren voor frequenties van 125 en 250 Hz. Alle berekeningen worden uitgevoerd met een nauwkeurigheid van 0,5 Hz en het eindresultaat wordt afgerond op het dichtstbijzijnde hele aantal decibel.

Wanneer de ventilator werkt in efficiëntiemodi groter dan of gelijk aan 0,9, is het maximale rendement 6 = 0. Als de ventilatormodus niet meer dan 20% van het maximale rendement afwijkt, wordt 6 = 2 dB genomen en met een afwijking van meer dan 20% - 4 dB.

Het wordt aanbevolen om het geluidsvermogen dat wordt gegenereerd in de luchtkanalen te verminderen, om de volgende maximale luchtsnelheden te nemen: in de hoofdluchtkanalen van openbare gebouwen en bijgebouwen van industriële gebouwen 5-6 m/s, en in takken - 2 -4 m/s. Voor industriële gebouwen kunnen deze snelheden met een factor 2 worden verhoogd.

Voor ventilatiesystemen met een uitgebreid netwerk van luchtkanalen wordt de akoestische berekening alleen gedaan voor de aftakking naar de dichtstbijzijnde ruimte (bij dezelfde toelaatbare geluidsniveaus), bij verschillende geluidsniveaus - voor de tak met het laagst toelaatbare niveau. Akoestische berekening voor luchtinlaat- en uitlaatschachten wordt afzonderlijk gedaan.

Voor gecentraliseerde systemen ventilatie en airconditioning met een uitgebreid netwerk van luchtkanalen kan de berekening alleen worden gedaan voor frequenties van 125 en 250 Hz.

Wanneer geluid vanuit verschillende bronnen (van aan- en afvoerroosters, van units, lokale airconditioners, enz.) de ruimte binnenkomt, worden verschillende ontwerppunten geselecteerd op werkplekken die zich het dichtst bij de geluidsbronnen bevinden. Voor deze punten worden voor elke geluidsbron afzonderlijk octaafgeluidsdrukniveaus bepaald.

Op verschillende tijdstippen van de dag wettelijke vereisten tot geluidsdrukniveaus, wordt de akoestische berekening uitgevoerd op de laagst toegestane niveaus.

In het totale aantal geluidsbronnen m wordt geen rekening gehouden met bronnen die octaafniveaus creëren die 10 en 15 dB lager zijn dan de standaard op het ontwerppunt, met hun aantal respectievelijk niet meer dan 3 en 10. Verstikkingsinrichtingen voor ventilatoren zijn ook geen rekening mee gehouden.

Meerdere toevoer- of afvoerroosters van één ventilator, gelijkmatig verdeeld over de ruimte, kunnen worden beschouwd als één geluidsbron wanneer het geluid van één ventilator er doorheen dringt.

Wanneer meerdere bronnen met hetzelfde geluidsvermogen zich in de ruimte bevinden, worden de geluidsdrukniveaus op het geselecteerde ontwerppunt bepaald door de formule

De basis voor het ontwerp van geluidsdemping van ventilatie- en airconditioningsystemen is akoestische berekening - een verplichte toepassing op het ventilatieproject van elk object. De belangrijkste taken van een dergelijke berekening zijn: bepaling van het octaafspectrum van luchtgebonden, structureel ventilatiegeluid op de berekende punten en de vereiste reductie door dit spectrum te vergelijken met het toegestane spectrum volgens hygiënische normen. Na de selectie van constructieve en akoestische maatregelen om de vereiste geluidsreductie te garanderen, wordt een verificatieberekening uitgevoerd van de verwachte geluidsdrukniveaus op dezelfde ontwerppunten, rekening houdend met de effectiviteit van deze maatregelen.

Initiële gegevens voor akoestische berekening zijn de geluidskarakteristieken van de apparatuur - geluidsvermogensniveaus (SPM) in octaafbanden met geometrisch gemiddelde frequenties van 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. Gecorrigeerde geluidsvermogensniveaus van geluidsbronnen in dBA kunnen worden gebruikt voor indicatieve berekeningen.

De berekende punten bevinden zich in menselijke habitats, met name op de plaats waar de ventilator is geïnstalleerd (in de ventilatiekamer); in kamers of in ruimtes grenzend aan de installatieplaats van de ventilator; in kamers die worden bediend door een ventilatiesysteem; in ruimtes waar luchtkanalen passeren tijdens het transport; in het gebied van de luchtinlaat- of uitlaatinrichting, of alleen de luchtinlaat voor recirculatie.

Het berekende punt bevindt zich in de kamer waar de ventilator is geïnstalleerd

In het algemeen zijn de geluidsdrukniveaus in een ruimte afhankelijk van het geluidsvermogen van de bron en de richtingsfactor van de geluidsstraling, het aantal geluidsbronnen, de locatie van het ontwerppunt ten opzichte van de bron en de gebouwschil en de grootte en akoestische kwaliteiten van de ruimte.

De octaaf geluidsdrukniveaus gegenereerd door de ventilator (ventilatoren) op de installatieplaats (in de ventilatiekamer) zijn gelijk aan:

waarbij Фi de richtingsfactor van de ruisbron is (dimensieloos);

S is het gebied van een denkbeeldige bol of een deel daarvan die de bron omringt en door het berekende punt gaat, m 2 ;

B - akoestisch permanent pand, m2.

Afwikkelingspunten bevinden zich op het gebied naast het gebouw

Ventilatorgeluid plant zich voort door het luchtkanaal en wordt uitgestraald naar de omringende ruimte via een rooster of schacht, direct door de wanden van het ventilatorhuis of een open aftakleiding wanneer de ventilator buiten het gebouw wordt geïnstalleerd.

Wanneer de afstand van de ventilator tot het berekende punt veel groter is dan de afmetingen, kan de geluidsbron als een puntbron worden beschouwd.

In dit geval worden de octaafgeluidsdrukniveaus op de berekende punten bepaald door de formule

waarbij L Pocti het octaafniveau is van het geluidsvermogen van de geluidsbron, dB;

∆L Pneti - totale vermindering van het geluidsvermogensniveau langs het pad van geluidsvoortplanting in het kanaal in de beschouwde octaafband, dB;

∆L ni - richtingsindex voor geluidsstraling, dB;

r - afstand van de geluidsbron tot het berekende punt, m;

W - ruimtelijke hoek van geluidsemissie;

b a - geluiddemping in de atmosfeer, dB/km.

2008-04-14

Het ventilatie- en airconditioningsysteem (VAC) is een van de belangrijkste geluidsbronnen in moderne woon-, openbare en industriële gebouwen, op schepen, in slaaprijtuigen van treinen, in verschillende salons en stuurcabines.

Geluid in UHKV komt van de ventilator (de belangrijkste geluidsbron met zijn eigen taken) en andere bronnen, plant zich samen met de luchtstroom door het kanaal voort en wordt uitgestraald in de geventileerde ruimte. Geluid en de vermindering ervan worden beïnvloed door: airconditioners, verwarmingsunits, luchtregelings- en distributieapparatuur, ontwerp, bochten en vertakkingen van luchtkanalen.

Akoestische berekening van de SVKV wordt uitgevoerd om alle noodzakelijke middelen voor geluidsreductie optimaal te selecteren en het verwachte geluidsniveau op de ontwerppunten van de kamer te bepalen. Traditioneel waren actieve en reactieve geluiddempers de belangrijkste middelen om systeemgeluid te verminderen. Geluidsisolatie en geluidsabsorptie van het systeem en de gebouwen is vereist om te voldoen aan de normen voor geluidsniveaus die voor mensen zijn toegestaan ​​- belangrijke milieunormen.

Op dit moment binnen bouwvoorschriften en de regels van Rusland (SNiP), die verplicht zijn voor het ontwerp, de constructie en de exploitatie van gebouwen om mensen te beschermen tegen lawaai, heeft zich een noodsituatie ontwikkeld. In de oude SNiP II-12-77 "Noise Protection" is de methode van akoestische berekening van de SVKV van gebouwen achterhaald en werd daarom niet opgenomen in de nieuwe SNiP 23-03-2003 "Noise Protection" (i.p.v. SNiP II- 12-77), waar het nog helemaal ontbreekt.

Dus de oude methode is verouderd en de nieuwe niet. Het is tijd om een ​​moderne methode voor akoestische berekening van SVKV in gebouwen te creëren, zoals al het geval is met zijn eigen specifieke kenmerken in andere, voorheen meer geavanceerde technische gebieden op het gebied van akoestiek, bijvoorbeeld op schepen. Laten we eens kijken naar drie mogelijke methoden voor akoestische berekening, zoals toegepast op UHCS.

De eerste methode van akoestische berekening. Deze methode, die puur gebaseerd is op analytische afhankelijkheden, maakt gebruik van de theorie van lange lijnen, bekend in de elektrotechniek en hier verwezen naar de voortplanting van geluid in een gas dat een smalle pijp vult met stijve wanden. De berekening wordt gemaakt onder de voorwaarde dat de leidingdiameter veel kleiner is dan de geluidsgolflengte.

voor pijp rechthoekige doorsnede de zijde moet kleiner zijn dan de helft van de golflengte en voor een ronde buis de straal. Het zijn deze pijpen in de akoestiek die smal worden genoemd. Dus voor lucht met een frequentie van 100 Hz wordt een rechthoekige buis als smal beschouwd als de zijde van de sectie kleiner is dan 1,65 m. In een smalle gebogen buis zal de geluidsvoortplanting hetzelfde blijven als in een rechte buis.

Dit is bekend uit de praktijk om bijvoorbeeld lange tijd spreekbuizen te gebruiken op stoomschepen. Een typisch diagram van een lange leiding van een ventilatiesysteem heeft twee bepalende grootheden: L wH is het geluidsvermogen dat in de afvoerleiding komt van de ventilator aan het begin van de lange leiding, en L wK is het geluidsvermogen dat uit de afvoerleiding komt aan het einde van de lange rij en het betreden van de geventileerde ruimte.

De lange regel bevat de volgende kenmerkende elementen. Het zijn R1 geluiddichte inlaat, R2 geluiddichte actieve uitlaat, R3 geluiddicht T-stuk, R4 geluiddichte jet geluiddemper, R5 geluiddichte demper en R6 geluiddichte uitlaat. Geluidsisolatie verwijst hier naar het verschil in dB tussen het geluidsvermogen in de golven die op een bepaald element invallen en het geluidsvermogen dat door dit element wordt uitgestraald nadat de golven er verder doorheen zijn gegaan.

Als de geluidsisolatie van elk van deze elementen niet afhankelijk is van alle andere, kan de geluidsisolatie van het hele systeem als volgt worden berekend. De golfvergelijking voor een smalle pijp heeft de volgende vorm van de vergelijking voor vlakke geluidsgolven in een onbegrensd medium:

waarbij c de geluidssnelheid in lucht is en p de geluidsdruk in de pijp, gerelateerd aan de trillingssnelheid in de pijp volgens de tweede wet van Newton door de relatie

waarbij ρ de luchtdichtheid is. Het geluidsvermogen voor vlakke harmonische golven is gelijk aan de integraal over de dwarsdoorsnede S van het kanaal over de periode van geluidstrillingen T in W:

waarbij T = 1/f de periode van geluidstrillingen is, s; f is de oscillatiefrequentie, Hz. Geluidsvermogen in dB: L w \u003d 10lg (N / N 0), waarbij N 0 \u003d 10 -12 W. Binnen de gestelde aannames wordt de geluidsisolatie van een lange leiding van een ventilatiesysteem berekend met de volgende formule:

Het aantal elementen n voor een specifieke SVKV kan natuurlijk groter zijn dan de bovenstaande n = 6. Laten we de theorie van lange lijnen toepassen op de bovenstaande karakteristieke elementen van het luchtventilatiesysteem om de waarden van R i te berekenen .

In- en uitlaatopeningen van het ventilatiesysteem met R1 en R6. De kruising van twee smalle pijpen met verschillende dwarsdoorsneden S 1 en S 2 volgens de theorie van lange lijnen is een analoog van het grensvlak tussen twee media met normale inval van geluidsgolven op het grensvlak. De randvoorwaarden op de kruising van twee leidingen worden bepaald door de gelijkheid van geluidsdrukken en trillingssnelheden aan beide zijden van de verbindingsgrens, vermenigvuldigd met het dwarsdoorsnede-oppervlak van de leidingen.

Door de op deze manier verkregen vergelijkingen op te lossen, verkrijgen we de energietransmissiecoëfficiënt en de geluidsisolatie van de kruising van twee pijpen met de bovenstaande secties:

Een analyse van deze formule laat zien dat bij S 2 >> S 1 de eigenschappen van de tweede buis die van de vrije grens benaderen. Zo kan een smalle pijp die uitmondt in een semi-oneindige ruimte, vanuit het oogpunt van de geluiddempende werking worden beschouwd als grenzend aan een vacuüm. Voor S 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Actieve ruisonderdrukker R2. Geluidsisolatie kan in dit geval ongeveer en snel worden geschat in bijvoorbeeld dB volgens de bekende formule van ingenieur A.I. Belova:

waarbij P de omtrek is van de passagesectie, m; l is de lengte van de geluiddemper, m; S is het dwarsdoorsnede-oppervlak van het geluiddemperkanaal, m 2 ; α eq is de equivalente geluidsabsorptiecoëfficiënt van de bekleding, afhankelijk van de werkelijke absorptiecoëfficiënt α, bijvoorbeeld als volgt:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Uit de formule volgt dat de geluidsisolatie van het kanaal van de actieve geluiddemper R 2 groter is, hoe groter het absorptievermogen van de wanden α eq, de lengte van de geluiddemper l en de verhouding van de kanaalomtrek tot zijn dwars- doorsnede /S. Voor de beste geluidsabsorberende materialen, bijvoorbeeld de merken PPU-ET, BZM en ATM-1, evenals andere veelgebruikte geluidsabsorbers, wordt de werkelijke geluidsabsorptiecoëfficiënt α weergegeven in.

Tee R3. In ventilatiesystemen vertakt meestal de eerste leiding met dwarsdoorsnede S 3 zich vervolgens in twee buizen met dwarsdoorsnede S 3.1 en S 3.2. Zo'n tak heet een tee: door de eerste tak komt geluid binnen, door de andere twee gaat het verder. In het algemeen kunnen de eerste en tweede pijpen uit meerdere pijpen bestaan. Dan hebben we

De geluidsisolatie van een T-stuk van sectie S 3 tot sectie S 3.i wordt bepaald door de formule

Merk op dat vanwege aerohydrodynamische overwegingen in T-stukken, ze ernaar streven ervoor te zorgen dat het dwarsdoorsnede-oppervlak van de eerste pijp gelijk is aan de som van het dwarsdoorsnede-oppervlak in de takken.

Reactieve (kamer) ruisonderdrukker R4. De kamergeluiddemper is een akoestisch smalle pijp met een doorsnede S 4 , die overgaat in een andere akoestisch smalle pijp met een grote doorsnede S 4.1 met een lengte l, een kamer genaamd, en dan weer overgaat in een akoestisch smalle pijp met een doorsnede S4. Laten we ook hier de theorie van de lange lijn gebruiken. Door de karakteristieke impedantie in de bekende formule voor de geluidsisolatie van een laag van willekeurige dikte bij normale inval van geluidsgolven te vervangen door de overeenkomstige reciprocals van het leidingoppervlak, verkrijgen we de formule voor de geluidsisolatie van een kamergeluiddemper

waarbij k het golfgetal is. De geluidsisolatie van een kamergeluiddemper bereikt zijn grootste waarde bij sin(kl)=1, d.w.z. Bij

waarbij n = 1, 2, 3, … Frequentie van maximale geluidsisolatie

waarbij c de snelheid van het geluid in lucht is. Als er in zo'n geluiddemper meerdere kamers worden gebruikt, dan moet de geluidsreductieformule achtereenvolgens van kamer tot kamer worden toegepast en wordt het totale effect berekend door bijvoorbeeld de randvoorwaardenmethode toe te passen. Efficiënte kamergeluiddempers vereisen soms grote totale afmetingen. Maar hun voordeel is dat ze op elke frequentie effectief kunnen zijn, inclusief lage frequenties, waar actieve stoorzenders praktisch nutteloos zijn.

De zone van grote geluidsisolatie van kamergeluiddempers omvat herhalende vrij brede frequentiebanden, maar ze hebben ook periodieke geluidstransmissiezones die erg smal zijn in frequentie. Om de efficiëntie te verhogen en de frequentierespons gelijk te maken, is een kamergeluiddemper aan de binnenkant vaak bekleed met een geluidsabsorber.

demper R5. De demper is structureel een dunne plaat met een oppervlak S 5 en een dikte δ 5, geklemd tussen de flenzen van de pijpleiding, het gat waarin het gebied S 5.1 kleiner is dan de binnendiameter van de pijp (of een andere karakteristieke maat). Geluidsisolatie zo'n smoorklep

waarbij c de snelheid van het geluid in lucht is. Bij de eerste methode is het belangrijkste punt voor ons bij het ontwikkelen van een nieuwe methode de beoordeling van de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat van de akoestische berekening van het systeem. Laten we de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid bepalen van het resultaat van het berekenen van het geluidsvermogen dat de geventileerde ruimte binnenkomt - in dit geval de waarden

Laten we deze uitdrukking herschrijven in de volgende notatie voor de algebraïsche som, namelijk

Merk op dat de absolute maximale fout van een geschatte waarde het maximale verschil is tussen de exacte waarde y 0 en geschatte y, dat wil zeggen ± ε= y 0 - y. De absolute maximale fout van de algebraïsche som van verschillende geschatte waarden y i is gelijk aan de som van de absolute waarden van de absolute fouten van de termen:

Hier wordt het minst gunstige geval aangenomen, wanneer de absolute fouten van alle termen hetzelfde teken hebben. In werkelijkheid kunnen partiële fouten verschillende tekens hebben en volgens verschillende wetten worden verdeeld. In de praktijk worden de fouten van de algebraïsche som meestal verdeeld volgens de normale wet (Gauss-verdeling). Laten we deze fouten eens bekijken en ze vergelijken met de overeenkomstige waarde van de absolute maximale fout. Laten we deze hoeveelheid definiëren in de veronderstelling dat elke algebraïsche term y 0i van de som is verdeeld volgens de normale wet met het middelpunt M(y 0i) en de standaard

Dan volgt de som ook de normale verdelingswet met wiskundige verwachting

De fout van de algebraïsche som wordt gedefinieerd als:

Dan kan worden beargumenteerd dat met een betrouwbaarheid gelijk aan de kans 2Φ(t), de fout van de som niet groter zal zijn dan de waarde

Bij 2Φ(t), = 0,9973, hebben we t = 3 = α en de statistische schatting bij bijna maximale betrouwbaarheid is de fout van de som (formule) De absolute maximale fout in dit geval

Dus ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Hier kan het resultaat in de probabilistische schatting van fouten in de eerste benadering min of meer acceptabel zijn. De probabilistische schatting van fouten heeft dus de voorkeur, en deze moet worden gebruikt om de "onwetendheidsmarge" te selecteren, die wordt voorgesteld om te gebruiken in de akoestische berekening van de SVKV om ervoor te zorgen dat aan de toegestane geluidsnormen wordt voldaan in een geventileerde ruimte ( dit is nog niet eerder gedaan).

Maar de probabilistische schatting van de resultaatfouten geeft in dit geval ook aan dat het moeilijk is om met de eerste methode een hoge nauwkeurigheid van de berekeningsresultaten te bereiken, zelfs voor zeer eenvoudige circuits en een ventilatiesysteem met lage snelheid. Voor eenvoudige, complexe UTCS-circuits met lage en hoge snelheid kan een bevredigende nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van een dergelijke berekening in veel gevallen alleen met de tweede methode worden bereikt.

De tweede methode van akoestische berekening. Op schepen wordt al lang een rekenmethode gehanteerd, deels gebaseerd op analytische afhankelijkheden, maar beslissend op experimentele gegevens. De ervaring van dergelijke berekeningen op schepen gebruiken we voor moderne gebouwen. Vervolgens moeten in een geventileerde ruimte die wordt bediend door een j-de luchtverdeler, de geluidsniveaus Lj, dB, op het ontwerppunt worden bepaald door de volgende formule:

waarbij L wi het geluidsvermogen is, dB, opgewekt in het i-de element van de UHCS, R i de geluidsisolatie is in het i-de element van de UHCS, dB (zie de eerste methode),

een waarde die rekening houdt met de invloed van de ruimte op het geluid erin (in de bouwliteratuur wordt soms B gebruikt in plaats van Q). Hier is r j de afstand van de jde luchtverdeler tot het ontwerppunt van de kamer, Q is de geluidsabsorptieconstante van de kamer en de waarden χ, Φ, Ω, κ zijn empirische coëfficiënten (χ is de invloed van het nabije veld coëfficiënt, Ω is de ruimtelijke stralingshoek van de bron, Φ is de factorgerichtheid van de bron, κ is de coëfficiënt van schending van de diffuusheid van het geluidsveld).

Als m luchtroosters in de kamer van een modern gebouw worden geplaatst, is het geluidsniveau van elk van hen op het berekende punt gelijk aan Lj, dan moet het totale geluid van al deze luchtroosters lager zijn dan het voor een persoon acceptabele geluidsniveau, namelijk:

waarbij L H de norm voor sanitair geluid is. Volgens de tweede methode van akoestische berekening wordt het geluidsvermogen Lwi gegenereerd in alle elementen van de UHCS en de geluidsisolatie Ri die plaatsvindt in al deze elementen, voor elk van hen voorlopig experimenteel bepaald. Feit is dat in de afgelopen anderhalf tot twee decennia de elektronische technologie van akoestische metingen, in combinatie met een computer, enorm is geëvolueerd.

Bedrijven die elementen van SVKV produceren, moeten daarom in paspoorten en catalogi de kenmerken L wi en R i aangeven, gemeten volgens nationale en internationale normen. De tweede methode houdt dus niet alleen rekening met de geluidsproductie in de ventilator (zoals in de eerste methode), maar ook in alle andere elementen van de UHCS, die van belang kunnen zijn voor systemen met gemiddelde en hoge snelheid.

Bovendien, aangezien het onmogelijk is om de geluidsisolatie Ri van systeemelementen zoals airconditioners, verwarmingseenheden, regel- en luchtdistributie-apparaten te berekenen, behoren ze niet tot de eerste methode. Maar het kan met de vereiste nauwkeurigheid worden bepaald door standaardmetingen, wat nu voor de tweede methode wordt gedaan. Hierdoor dekt de tweede methode, in tegenstelling tot de eerste, bijna alle regelingen van SVKV.

En ten slotte houdt de tweede methode rekening met de invloed van de eigenschappen van de kamer op het geluid erin, evenals de waarden van geluid die acceptabel zijn voor een persoon volgens de huidige bouwvoorschriften en voorschriften hierin geval. Het belangrijkste nadeel van de tweede methode is dat er geen rekening wordt gehouden met de akoestische interactie tussen de elementen van het systeem - interferentieverschijnselen in pijpleidingen.

De som van het geluidsvermogen van geluidsbronnen in watt en de geluidsisolatie van elementen in decibel, volgens de aangegeven formule voor de akoestische berekening van UHCS, is ten minste alleen geldig wanneer er geen interferentie is van geluidsgolven in de systeem. En als er interferentie is in pijpleidingen, dan kan het een bron van krachtig geluid zijn, waarop bijvoorbeeld het geluid van sommige blaasinstrumenten is gebaseerd.

De tweede methode is al opgenomen in het leerboek en de richtlijnen voor het bouwen van akoestiekcursusprojecten voor ouderejaarsstudenten van de St. Petersburg State Polytechnic University. Het niet in aanmerking nemen van interferentieverschijnselen in pijpleidingen vergroot de "marge voor onwetendheid" of vereist, in kritieke gevallen, experimentele verfijning van het resultaat tot de vereiste mate van nauwkeurigheid en betrouwbaarheid.

Voor de keuze van "onwetendheidsmarge", zoals hierboven weergegeven voor de eerste methode, heeft de probabilistische foutschatting de voorkeur, die wordt voorgesteld om te gebruiken bij de akoestische berekening van de SVKV van gebouwen om ervoor te zorgen dat de toelaatbare geluidsnormen in de gebouwen worden voldaan bij het ontwerpen van moderne gebouwen.

De derde methode van akoestische berekening. Deze methode houdt rekening met interferentieprocessen in een smalle pijpleiding van een lange lijn. Een dergelijke boekhouding kan de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat drastisch verbeteren. Voor dit doel wordt voorgesteld om voor smalle buizen de "impedantiemethode" van de Academicus van de Academie van Wetenschappen van de USSR en de Russische Academie van Wetenschappen Brekhovskikh L.M. toe te passen, die hij gebruikte bij het berekenen van de geluidsisolatie van een willekeurig aantal vliegtuigen -parallelle lagen.

Laten we dus eerst de ingangsimpedantie bepalen van een vlakparallelle laag met een dikte δ 2 , waarvan de geluidsvoortplantingsconstante γ 2 = β 2 + ik 2 en akoestische impedantie Z 2 = ρ 2 c 2 . Laten we de akoestische weerstand in het medium voor de laag van waaruit de golven vallen aanduiden, Z 1 = ρ 1 c 1 , en in het medium achter de laag hebben we Z 3 = ρ 3 c 3 . Dan zal het geluidsveld in de laag, met weglating van de factor i ωt, een superpositie zijn van golven die in voorwaartse en achterwaartse richting reizen, met geluidsdruk

De ingangsimpedantie van het hele systeem van lagen (formule) kan worden verkregen door een eenvoudige (n - 1)-voudige toepassing van de vorige formule, dan hebben we

Laten we nu, net als bij de eerste methode, de theorie van lange lijnen toepassen op een cilindrische pijp. En zo hebben we bij interferentie in smalle leidingen de formule voor geluidsisolatie in dB van een lange lijn van een ventilatiesysteem:

De ingangsimpedanties kunnen hier zowel in eenvoudige gevallen door berekening als in alle gevallen door meting op een speciale installatie met moderne akoestische apparatuur worden verkregen. Volgens de derde methode, vergelijkbaar met de eerste methode, is het geluidsvermogen afkomstig van het afvoerluchtkanaal aan het einde van een lange UHVAC-lijn en komt het de geventileerde ruimte binnen volgens het schema:

Vervolgens komt de evaluatie van het resultaat, zoals bij de eerste methode met een "marge van onwetendheid", en het geluidsdrukniveau van de kamer L, zoals bij de tweede methode. Ten slotte verkrijgen we de volgende basisformule voor de akoestische berekening van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen:

Met de rekenbetrouwbaarheid 2Φ(t)=0.9973 (praktisch de hoogste graad van betrouwbaarheid), hebben we t = 3 en zijn de foutwaarden 3σ Li en 3σ Ri . Bij betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,95 (hoge mate van betrouwbaarheid) hebben we t = 1,96 en de foutwaarden zijn ongeveer 2σ Li en 2σ Ri. Bij betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,6827 (engineering betrouwbaarheidsbeoordeling) hebben we t = 1.0 en de foutwaarden zijn gelijk aan σ Li en σ Ri De derde methode, gericht op de toekomst, is nauwkeuriger en betrouwbaarder, maar ook complexer - het vereist hoge kwalificaties op het gebied van bouwakoestiek, kansrekening en wiskundige statistiek en moderne meettechnologie.

Het is handig om het te gebruiken bij technische berekeningen met behulp van computertechnologie. Het kan volgens de auteur worden voorgesteld als een nieuwe methode voor akoestische berekening van de ventilatie- en airconditioningsystemen van gebouwen.

Opsommen

Bij de oplossing van urgente problemen bij het ontwikkelen van een nieuwe methode voor akoestische berekening moet rekening worden gehouden met de beste van de bestaande methoden. Er wordt een nieuwe methode voor akoestische berekening van de UTCS van gebouwen voorgesteld, die een minimale "onwetendheidsmarge" BB heeft, vanwege het opnemen van fouten door de methoden van waarschijnlijkheidstheorie en wiskundige statistieken en de overweging van interferentieverschijnselen door de impedantiemethode .

De informatie over de nieuwe berekeningsmethode die in het artikel wordt gepresenteerd, bevat niet enkele van de noodzakelijke details die zijn verkregen door aanvullend onderzoek en werkpraktijken, en die de "knowhow" van de auteur vormen. Het uiteindelijke doel van de nieuwe methode is om een ​​keuze te bieden uit een reeks middelen om het geluid van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen te verminderen, wat, in vergelijking met de bestaande, de efficiëntie verhoogt, het gewicht en de kosten van HVAC.

Technische voorschriften op het gebied van industriële en civiele bouw zijn nog niet beschikbaar, daarom zijn ontwikkelingen op het gebied, met name geluidsreductie in UHV-gebouwen, relevant en moeten deze worden voortgezet totdat dergelijke voorschriften zijn aangenomen.

1. Brekhovskikh L.M. Golven in gelaagde media // M.: Uitgeverij van de Academie van Wetenschappen van de USSR. 1957.
2. Isakovitsj MA Algemene akoestiek // M.: Uitgeverij "Nauka", 1973.
3. Handboek scheepsakoestiek. Bewerkt door I.I. Klyukin en I.I. Bogolepov. - Leningrad, "Scheepsbouw", 1978.
4. Khoroshev GA, Petrov Yu.I., Egorov N.F. Vechten met ventilatorgeluid // M.: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov AE Akoestische metingen. Goedgekeurd door het Ministerie van Hoger en Secundair Gespecialiseerd Onderwijs van de USSR als leerboek voor universiteitsstudenten die studeren in de specialiteit "Elektro-akoestiek en ultrasone techniek" // Leningrad, "Scheepsbouw", 1983.
6. Bogolepov II Industriële geluidsisolatie. Voorwoord door acad. IA. Glebov. Theorie, onderzoek, ontwerp, fabricage, controle // Leningrad, Scheepsbouw, 1986.
7. Luchtvaart akoestiek. Deel 2. Red. AG Munin. - M.: "Engineering", 1986.
8. Izak GD, Gomzikov E.A. Lawaai op schepen en methoden om het te verminderen // M.: "Transport", 1987.
9. Geluidsreductie in gebouwen en woonwijken. Ed. GL Osipova en E.Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Bouwvoorschriften. Geluidsbescherming. SNiP II-12-77. Goedgekeurd door het decreet van het Staatscomité van de Raad van Ministers van de USSR voor de bouw van 14 juni 1977 nr. 72. - M.: Gosstroy van Rusland, 1997.
11. Leidraad voor het berekenen en ontwerpen van geluiddemping van ventilatie-installaties. Ontwikkeld voor SNiPu II-12-77 door de organisaties van het Research Institute of Building Physics, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Catalogus van geluidskenmerken van technologische apparatuur (naar SNiP II-12-77). Research Institute of Construction Physics van de Gosstroy van de USSR // M.: Stroyizdat, 1988.
13. Bouwnormen en regels van de Russische Federatie. Geluidsbescherming. SNiP 23-03-2003. Aangenomen en uitgevoerd door de resolutie van de Gosstroy van Rusland van 30 juni 2003 nr. 136. Introductiedatum 01-04-2004.
14. Geluidsisolatie en geluidsabsorptie. Een leerboek voor universitaire studenten die studeren in de specialisaties "Industriële en civiele techniek" en "Warmte- en gasvoorziening en ventilatie", uitg. GL Osipov en V.N. Bobylev. - M.: AST-Astrel Publishing House, 2004.
15. Bogolepov II Akoestische berekening en ontwerp van ventilatie- en airconditioningsystemen. Methodische instructies voor cursusprojecten. Staat Sint-Petersburg politechnische universiteit// St. Petersburg. SPbODZPP Uitgeverij, 2004.
16. Bogolepov II Akoestiek van het gebouw. Voorwoord door acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Polytechnische University Press, 2006.
17. Sotnikov AG Processen, apparaten en systemen van airconditioning en ventilatie. Theorie, technologie en design rond de eeuwwisseling // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru Stevig "integraal". Berekening van het externe geluidsniveau van ventilatiesystemen volgens: SNiP II-12-77 (deel II) - "Richtlijnen voor het berekenen en ontwerpen van geluiddemping van ventilatie-installaties." Sint-Petersburg, 2007.
19. www.iso.org is een internetsite met volledige informatie over de International Organization for Standardization ISO, een catalogus en een online winkel voor standaarden waar u elke momenteel geldige ISO-standaard in elektronische of gedrukte vorm kunt kopen.
20. www.iec.ch is een internetsite met volledige informatie over de International Electrotechnical Commission IEC, een catalogus en een internetwinkel van haar normen, waardoor het mogelijk is om de huidige IEC-norm in elektronische of gedrukte vorm te kopen.
21. www.nitskd.ru.tc358 - een website op internet met volledige informatie over het werk van de technische commissie TK 358 "Akoestiek" van het Federaal Agentschap voor Technische Regelgeving, een catalogus en een online winkel met nationale normen waarmee u koop de huidige vereiste Russische standaard in elektronische of gedrukte vorm.
22. Federale wet van 27 december 2002 nr. 184-FZ "Over technische voorschriften" (zoals gewijzigd op 9 mei 2005). Aangenomen door de Doema op 15 december 2002. Goedgekeurd door de Federatieraad op 18 december 2002. Voor de uitvoering van deze federale wet, zie Besluit nr. 54 van de Gosgortekhnadzor van de Russische Federatie van 27 maart 2003.
23. Federale wet van 1 mei 2007 nr. 65-FZ "Over wijzigingen van de federale wet "Op technisch reglement".

Ventilatie in een ruimte, vooral in een residentiële of industriële ruimte, moet op 100% functioneren. Natuurlijk zullen velen zeggen dat je gewoon een raam of deur kunt openen om te ventileren. Maar deze optie kan alleen in de zomer of lente werken. Maar wat te doen in de winter als het buiten koud is?

De behoefte aan ventilatie

Ten eerste is het meteen de moeite waard om op te merken dat zonder frisse lucht de longen van een persoon slechter beginnen te functioneren. Het is ook mogelijk dat verschillende ziekten verschijnen, die zich met een hoog percentage van waarschijnlijkheid tot chronische ziekten zullen ontwikkelen. Ten tweede, als het gebouw een woongebouw is waarin kinderen zijn, neemt de behoefte aan ventilatie nog meer toe, omdat sommige aandoeningen die een kind kunnen infecteren waarschijnlijk voor altijd bij hem blijven. Om dergelijke problemen te voorkomen, is het het beste om de ventilatie te regelen. Het is de moeite waard om verschillende opties te overwegen. U kunt bijvoorbeeld het toevoerventilatiesysteem en de installatie ervan berekenen. Het is ook de moeite waard eraan toe te voegen dat ziekten niet allemaal problemen zijn.

In een ruimte of gebouw waar geen constante luchtuitwisseling is, worden alle meubels en muren bedekt met een stof die in de lucht wordt gespoten. Stel dat, als dit een keuken is, alles wat gebakken, gekookt enz. is, zijn bezinksel zal geven. Bovendien is stof een verschrikkelijke vijand. Zelfs schoonmaakproducten die zijn ontworpen om schoon te maken, laten nog steeds hun residu achter, wat een negatief effect heeft op de bewoners.

Type ventilatiesysteem

Voordat u doorgaat met het ontwerp, de berekening van het ventilatiesysteem of de installatie ervan, moet natuurlijk worden bepaald welk type netwerk het meest geschikt is. Momenteel zijn er drie fundamenteel verschillende typen, waarvan het belangrijkste verschil in hun functioneren zit.

De tweede groep is de uitlaat. Met andere woorden, dit is een gewone afzuigkap, die meestal in de keukenruimtes van het gebouw wordt geïnstalleerd. De belangrijkste taak van ventilatie is het afvoeren van lucht uit de ruimte naar buiten.

recirculatie. Zo'n systeem is misschien wel het meest effectief, omdat het tegelijkertijd lucht uit de ruimte pompt en tegelijkertijd verse lucht van de straat aanvoert.

De enige vraag die verder voor iedereen opkomt is hoe het ventilatiesysteem werkt, waarom beweegt de lucht in de ene of de andere richting? Hiervoor worden twee soorten luchtmassa-ontwakingsbronnen gebruikt. Ze kunnen natuurlijk of mechanisch zijn, dat wil zeggen kunstmatig. Om hun normale werking te garanderen, is het noodzakelijk om een ​​correcte berekening van het ventilatiesysteem uit te voeren.

Algemene netwerkberekening

Zoals hierboven vermeld, is alleen het kiezen en installeren van een specifiek type niet voldoende. Het is noodzakelijk om duidelijk te bepalen hoeveel lucht uit de ruimte moet worden verwijderd en hoeveel er moet worden teruggepompt. Experts noemen dit luchtuitwisseling, die moet worden berekend. Afhankelijk van de gegevens die zijn verkregen bij het berekenen van het ventilatiesysteem, moet u beginnen met het kiezen van het type apparaat.

Tot op heden is een groot aantal verschillende rekenmethoden bekend. Ze zijn gericht op het definiëren van verschillende parameters. Voor sommige systemen worden berekeningen uitgevoerd om te achterhalen hoeveel warme lucht of dampen verwijderd moeten worden. Sommige worden uitgevoerd om erachter te komen hoeveel lucht er nodig is om de vervuiling te verdunnen als het een industrieel gebouw is. Het minpunt van al deze methoden is echter de vereiste van professionele kennis en vaardigheden.

Wat te doen als het nodig is om het ventilatiesysteem te berekenen, maar er is geen dergelijke ervaring? Het allereerste dat wordt aanbevolen, is om vertrouwd te raken met de verschillende regelgevende documenten die beschikbaar zijn voor elke staat of zelfs regio (GOST, SNiP, enz.). Deze documenten bevatten alle aanwijzingen waaraan elk type systeem moet voldoen.

Meerdere berekening

Een voorbeeld van ventilatie kan een multipliciteitsberekening zijn. Deze methode is nogal ingewikkeld. Het is echter heel goed mogelijk en zal goede resultaten opleveren.

Het eerste dat u moet begrijpen, is wat veelvoud is. Een vergelijkbare term beschrijft hoe vaak de lucht in een kamer in 1 uur wordt vervangen door frisse lucht. Deze parameter is afhankelijk van twee componenten - dit is de specificiteit van de structuur en het gebied. Voor een visuele demonstratie wordt de berekening volgens de formule voor een gebouw met één luchtverversing getoond. Dit geeft aan dat er een bepaalde hoeveelheid lucht uit de ruimte is verwijderd en tegelijkertijd verse lucht is ingebracht in een zodanige hoeveelheid die overeenkomt met het volume van hetzelfde gebouw.

De formule voor berekening is als volgt: L = n * V.

De meting wordt uitgevoerd in kubieke meter / uur. V is het volume van de kamer en n is de multipliciteitswaarde die uit de tabel wordt gehaald.

Als een systeem met meerdere kamers wordt berekend, moet in de formule rekening worden gehouden met het volume van het hele gebouw zonder muren. Met andere woorden, u moet eerst het volume van elke kamer berekenen, vervolgens alle beschikbare resultaten optellen en de uiteindelijke waarde in de formule vervangen.

Ventilatie met een mechanisch type apparaat

De berekening van het mechanische ventilatiesysteem en de installatie ervan moet gebeuren volgens een specifiek plan.

De eerste fase is de bepaling van de numerieke waarde van luchtuitwisseling. Het is noodzakelijk om te bepalen hoeveel stof het gebouw moet binnenkomen om aan de eisen te voldoen.

De tweede stap is het bepalen van de minimale afmetingen van het luchtkanaal. Het is erg belangrijk om de juiste sectie van het apparaat te kiezen, omdat zaken als de zuiverheid en versheid van de inkomende lucht hiervan afhankelijk zijn.

De derde fase is de keuze van het type systeem voor installatie. Dit is een belangrijk punt.

De vierde fase is het ontwerp van het ventilatiesysteem. Het is belangrijk om duidelijk een plan op te stellen op basis waarvan de installatie zal worden uitgevoerd.

De behoefte aan mechanische ventilatie ontstaat alleen als de natuurlijke instroom het niet aan kan. Elk van de netwerken wordt berekend op parameters zoals het eigen luchtvolume en de snelheid van deze stroom. Voor mechanische systemen kan dit cijfer 5 m 3 / h bereiken.

Als het bijvoorbeeld nodig is om natuurlijke ventilatie te bieden met een oppervlakte van 300 m 3 / h, dan is dit nodig met een kaliber van 350 mm. Als een mechanisch systeem is gemonteerd, kan het volume 1,5-2 keer worden verminderd.

Afzuiging

De berekening moet, net als elke andere, beginnen met het feit dat de prestatie wordt bepaald. De eenheden van deze parameter voor het netwerk zijn m 3 / h.

Om een ​​effectieve berekening te maken, moet u drie dingen weten: de hoogte en oppervlakte van de kamers, het hoofddoel van elke kamer, het gemiddelde aantal mensen dat tegelijkertijd in elke kamer zal zijn.

Om te beginnen met het berekenen van het ventilatie- en airconditioningsysteem van dit type, is het noodzakelijk om de veelheid te bepalen. De numerieke waarde van deze parameter wordt ingesteld door SNiP. Hier is het belangrijk om te weten dat de parameter voor een residentieel, commercieel of industrieel gebouw anders zal zijn.

Als berekeningen worden gemaakt voor een woongebouw, dan is de veelvoud 1. Als we het hebben over het installeren van ventilatie in een administratief gebouw, dan is de indicator 2-3. Het hangt af van een aantal andere voorwaarden. Om de berekening met succes uit te voeren, moet u de waarde van de uitwisseling weten door de veelvoud en door het aantal mensen. Het is noodzakelijk om het hoogste debiet te nemen om het vereiste vermogen van het systeem te bepalen.

Om de luchtuitwisselingssnelheid te achterhalen, is het noodzakelijk om het oppervlak van de kamer te vermenigvuldigen met de hoogte en vervolgens met de multipliciteitswaarde (1 voor huishouden, 2-3 voor anderen).

Om het ventilatie- en airconditioningsysteem per persoon te berekenen, moet u weten hoeveel lucht één persoon verbruikt en deze waarde vermenigvuldigen met het aantal personen. Gemiddeld verbruikt één persoon bij minimale activiteit ongeveer 20 m 3 / h, bij gemiddelde activiteit neemt de indicator toe tot 40 m 3 / h, bij intense fysieke inspanning neemt het volume toe tot 60 m 3 / h.

Akoestische berekening van het ventilatiesysteem

Akoestische berekening is een verplichte handeling die is gekoppeld aan de berekening van elk ruimteventilatiesysteem. Een dergelijke operatie wordt uitgevoerd om verschillende specifieke taken uit te voeren:

• bepaal het octaafspectrum van luchtgeluid en constructief ventilatiegeluid op de berekende punten;
• vergelijk het bestaande geluid met het toegestane geluid volgens hygiënische normen;
• bepalen hoe u ruis kunt verminderen.

Alle berekeningen moeten worden uitgevoerd op strikt vastgestelde rekenpunten.

Nadat alle maatregelen zijn geselecteerd volgens bouw- en akoestische normen, die zijn ontworpen om overmatig geluid in de ruimte te elimineren, wordt een verificatieberekening van het hele systeem uitgevoerd op dezelfde punten die eerder zijn bepaald. Hier moeten echter ook de effectieve waarden die tijdens deze geluidsreducerende maatregel zijn behaald, worden opgeteld.

Voor het uitvoeren van berekeningen zijn bepaalde initiële gegevens nodig. Het waren de geluidskenmerken van de apparatuur, die geluidsvermogensniveaus (SPL) werden genoemd. Voor de berekening worden geometrisch gemiddelde frequenties in Hz gebruikt. Als er een benaderende berekening wordt uitgevoerd, kunnen correctiegeluidsniveaus in dBA worden gebruikt.

Als we het hebben over ontwerppunten, bevinden deze zich in menselijke habitats, evenals op de plaatsen waar de ventilator is geïnstalleerd.

Aerodynamische berekening van het ventilatiesysteem

Een dergelijk rekenproces wordt pas uitgevoerd nadat de luchtverversing voor het gebouw al is berekend en er een beslissing is genomen over de routing van luchtkanalen en kanalen. Om deze berekeningen met succes uit te voeren, is het noodzakelijk om een ​​ventilatiesysteem samen te stellen waarin het noodzakelijk is om onderdelen zoals de fittingen van alle luchtkanalen te benadrukken.

Met behulp van informatie en plannen is het noodzakelijk om de lengte van individuele takken van het ventilatienetwerk te bepalen. Hier is het belangrijk om te begrijpen dat de berekening van een dergelijk systeem kan worden uitgevoerd om twee verschillende problemen op te lossen - direct of omgekeerd. Het doel van de berekeningen hangt af van het type taak:

• rechte lijn - het is noodzakelijk om de afmetingen van de secties voor alle secties van het systeem te bepalen, terwijl een bepaald niveau van luchtstroom wordt ingesteld die er doorheen gaat;
• het omgekeerde is om de luchtstroom te bepalen door een bepaalde doorsnede voor alle ventilatiesecties in te stellen.

Om dit soort berekeningen uit te voeren, is het noodzakelijk om het hele systeem op te splitsen in verschillende afzonderlijke secties. Het belangrijkste kenmerk van elk geselecteerd fragment is een constante luchtstroom.

Programma's voor berekening

Omdat het een zeer tijdrovend en tijdrovend proces is om handmatig berekeningen uit te voeren en een ventilatieschema op te bouwen, zijn er eenvoudige programma's ontwikkeld die in staat zijn om alle handelingen zelf uit te voeren. Laten we er een paar bekijken. Een voorbeeld van zo'n programma voor het berekenen van het ventilatiesysteem is Vent-Clac. Waarom is ze zo goed?

Een dergelijk programma voor het berekenen en ontwerpen van netwerken wordt als een van de handigste en meest effectieve beschouwd. Het algoritme van deze applicatie is gebaseerd op het gebruik van de Altshul-formule. De bijzonderheid van het programma is dat het goed omgaat met zowel de berekening van natuurlijke ventilatie als mechanische ventilatie.

Aangezien de software voortdurend wordt bijgewerkt, is het vermeldenswaard dat de nieuwste versie van de applicatie dergelijke werkzaamheden kan uitvoeren als aerodynamische berekeningen van de weerstand van het gehele ventilatiesysteem. Het kan ook effectief andere aanvullende parameters berekenen die zullen helpen bij de selectie van voorlopige apparatuur. Om deze berekeningen te kunnen maken, heeft het programma gegevens nodig zoals de luchtstroom aan het begin en einde van het systeem, evenals de lengte van het kanaal in de hoofdruimte.

Omdat het veel tijd kost om dit alles handmatig te berekenen en je de berekeningen in fasen moet opdelen, zal deze applicatie aanzienlijke ondersteuning bieden en veel tijd besparen.

Sanitaire normen

Een andere optie voor het berekenen van ventilatie is volgens sanitaire normen. Soortgelijke berekeningen worden uitgevoerd voor openbare en administratieve voorzieningen. Om de juiste berekeningen te kunnen maken, is het noodzakelijk om het gemiddelde aantal mensen te kennen dat constant in het gebouw zal zijn. Als we het hebben over permanente luchtverbruikers binnen, dan hebben ze ongeveer 60 kubieke meter per uur per uur nodig. Maar aangezien tijdelijke personen ook openbare voorzieningen bezoeken, moet ook met hen rekening worden gehouden. De hoeveelheid lucht die zo'n persoon verbruikt, is ongeveer 20 kubieke meter per uur.

Als alle berekeningen worden uitgevoerd op basis van de eerste gegevens uit de tabellen, zal bij het verkrijgen van de definitieve resultaten duidelijk zichtbaar worden dat de hoeveelheid lucht die van de straat komt veel groter is dan die in het gebouw wordt verbruikt. In dergelijke situaties nemen ze meestal hun toevlucht tot de eenvoudigste oplossing: afzuigkappen van ongeveer 195 kubieke meter per uur. In de meeste gevallen zal het toevoegen van een dergelijk netwerk een acceptabele balans creëren voor het bestaan ​​van het gehele ventilatiesysteem.