1. De typische energiekarakteristieken van de T-50-130 TMZ-turbine-eenheid zijn samengesteld op basis van thermische tests van twee turbines (uitgevoerd door Yuzhtekhenergo bij de Leningradskaya CHPP-14 en Sibtekhenergo bij de Ust-Kamenogorskaya CHPP) en weerspiegelen de gemiddelde efficiëntie van een turbine-eenheid die een grote revisie heeft ondergaan, werkend volgens het thermische fabrieksontwerp (grafiek) en onder de volgende omstandigheden, als nominaal beschouwd:

De druk en temperatuur van verse stoom vóór de turbineafsluiters zijn respectievelijk 130 kgf/cm2 * en 555 °C;

* Absolute druk wordt gegeven in de tekst en grafieken.

Het maximaal toegestane verse stoomverbruik bedraagt ​​265 t/u;

De maximaal toegestane stoomstroom door het schakelbare compartiment en de lagedrukpomp bedraagt ​​respectievelijk 165 en 140 t/u; de grenswaarden van de stoomstroom door bepaalde compartimenten komen overeen technische specificaties TU 24-2-319-71;

Uitlaatstoomdruk:

a) voor de kenmerken van de condensatiemodus met constante druk en de kenmerken van werken met selecties voor twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater - 0,05 kgf/cm 2 ;

b) karakteriseren van het condensatieregime bij een constant debiet en temperatuur van koelwater in overeenstemming met de thermische kenmerken van de K-2-3000-2 condensor bij W = 7000 m 3 / h en t in 1 = 20 °C - (grafiek);

c) voor de bedrijfsmodus met stoomextractie met drietrapsverwarming van netwerkwater - volgens het schema;

Het hoge- en lagedrukregeneratiesysteem is volledig ingeschakeld; stoom uit selectie III of II wordt aan de ontluchter geleverd 6 kgf/cm2 (naarmate de stoomdruk in de kamer afneemtIII-selectie Er wordt tot 7 kgf/cm 2 stoom aan de ontluchter geleverd II-selectie);

Het voedingswaterdebiet is gelijk aan het verse stoomdebiet;

De temperatuur van het voedingswater en het condensaat van de hoofdturbine achter de verwarmers komt overeen met de afhankelijkheden weergegeven in de grafieken en;

De toename van de enthalpie van voedingswater in de voedingspomp bedraagt ​​7 kcal/kg;

Het rendement van de elektrische generator komt overeen met de garantiegegevens van de Elektrosila-fabriek;

Het drukregelbereik in de bovenste verwarmingsselectie is 0,6 - 2,5 kgf/cm 2, en in de onderste - 0,5 - 2,0 kgf/cm 2;

De verwarming van het netwerkwater in de verwarmingsinstallatie bedraagt ​​47 °C.

De testgegevens die ten grondslag liggen aan dit energiekenmerk werden verwerkt met behulp van de "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (Publishing House of Standards, 1969).

Condensaat afkomstig van verwarmingsstoomverwarmers hoge druk voert de cascade af naar HPH nr. 5, en van daaruit wordt 6 kgf/cm2 aan de ontluchter toegevoerd. Bij stoomdruk in de kamer III extractie onder 9 kgf/cm2, wordt het verwarmingsstoomcondensaat van HPH nr. 5 naar HPH 4 gestuurd. In dit geval, als de stoomdruk in de kamer II extractie boven 9 kgf/cm 2 wordt het verwarmingsstoomcondensaat van HPH nr. 6 naar de ontluchter 6 kgf/cm 2 gestuurd.

Condensaat afkomstig van verwarmingsstoomverwarmers lage druk voert de cascade ervan af naar HDPE nr. 2 afvoer pompen wordt aangevoerd naar de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2. Verwarmingsstoomcondensaat uit HDPE nr. 1 wordt afgevoerd naar de condensor.

Hierop worden respectievelijk de bovenste en onderste verwarmingswaterverwarmers aangesloten VI en VII turbine selecties. Het condensaat van de verwarmingsstoom van de bovenste verwarmingswaterverwarmer wordt toegevoerd aan de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2, en de onderste - in de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2. I.

2. De turbine-eenheid omvat, samen met de turbine, de volgende uitrusting:

Generator type TV-60-2 uit de fabriek van Elektrosila met waterstofkoeling;

Vier lagedrukverwarmers: HDPE nr. 1 en HDPE nr. 2, type PN-100-16-9, HDPE nr. 3 en HDPE nr. 4, type PN-130-16-9;

Drie hogedrukverwarmers: PVD nr. 5 type PV-350-230-21M, PVD nr. 6 type PV-350-230-36M, PVD nr. 7 type PV-350-230-50M;

Oppervlakte-tweewegcondensator K2-3000-2;

Twee drietraps uitwerpers EP-3-600-4A en één startuitwerper (één hoofduitwerper is constant in bedrijf);

Twee netwerkboilers (boven en onder) PSS-1300-3-8-1;

Twee condensaatpompen 8KsD-6´ 3 aangedreven door elektromotoren met een vermogen van 100 kW (één pomp is constant in bedrijf, de andere staat in reserve);

Drie condensaatpompen van netwerkboilers 8KsD-5´ 3 aangedreven door elektromotoren met elk een vermogen van 100 kW (twee pompen zijn in bedrijf, één staat in reserve).

3. In de condensatiemodus met uitgeschakelde drukregelaar worden het totale bruto warmteverbruik en het verbruik van verse stoom, afhankelijk van het vermogen op de generatorterminals, analytisch uitgedrukt door de volgende vergelijkingen:

Bij constante stoomdruk in de condensor P 2 = 0,05 kgf/cm 2 (grafiek, b)

Q o = 10,3 + 1,985N t + 0,195 (N t - 45,44) Gcal/uur;

Do = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt - 45,44) t/u; (2)

Bij constante stroom ( W = 7000 m 3 /h) en temperatuur ( t op 1 = 20 °C) koelwater (grafiek, A):

Q o = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt - 45,3) Gcal/uur; (3)

D o = 8,0 + 3,439 N t + 0,827 (N t - 45,3) t/u. (4)

Het verbruik van warmte en verse stoom voor het gespecificeerde vermogen onder bedrijfsomstandigheden wordt bepaald op basis van de bovenstaande afhankelijkheden met daaropvolgende introductie van de nodige correcties (grafieken , , ); deze wijzigingen houden rekening met afwijkingen van de bedrijfsomstandigheden van de nominale (van karakteristieke omstandigheden).

Het systeem van correctiecurven bestrijkt vrijwel het gehele bereik van mogelijke afwijkingen van de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale. Dit maakt het mogelijk om de werking van een turbine-eenheid onder omstandigheden van een elektriciteitscentrale te analyseren.

De correcties worden berekend voor de voorwaarde van het handhaven van een constant vermogen op de generatorterminals. Als er twee of meer afwijkingen zijn van de nominale bedrijfsomstandigheden van de turbogenerator, worden de correcties algebraïsch opgeteld.

4. In de modus met stadsverwarmingsextractie kan de turbine-eenheid werken met een-, twee- en drietraps verwarming van netwerkwater. De overeenkomstige typische modusdiagrammen worden weergegeven in grafieken (a - d), , (a - j), A en .

De diagrammen geven de voorwaarden voor hun constructie en de gebruiksregels aan.

Met typische modusdiagrammen kunt u direct de geaccepteerde beginvoorwaarden bepalen (N t, Qt , Р t) stoomstroom naar de turbine.

Op grafieken (a - d) en T-34 (a - j) toont modusdiagrammen die de afhankelijkheid uitdrukken Do = f (Nt, Qt ) bij bepaalde drukwaarden bij gereguleerde extracties.

Opgemerkt moet worden dat de modusdiagrammen voor een- en tweetrapsverwarming van netwerkwater de afhankelijkheid uitdrukken Do = f (Nt, Qt , R t) (grafieken en A), zijn minder nauwkeurig vanwege bepaalde aannames bij de constructie ervan. Deze modusdiagrammen kunnen worden aanbevolen voor gebruik bij benaderingsberekeningen. Bij het gebruik ervan moet er rekening mee worden gehouden dat de diagrammen niet duidelijk de grenzen aangeven die alle mogelijke modi definiëren (volgens de maximale stoomdebieten door de overeenkomstige secties van het turbinestroompad en de maximale drukken in de bovenste en onderste extracties ).

Om de waarde van de stoomstroom naar de turbine nauwkeuriger te bepalen op basis van de gespecificeerde thermische en elektrische belasting en stoomdruk bij de gecontroleerde extractie, en om de zone te bepalen aanvaardbare modi werking, dient u de modusdiagrammen in de grafieken te gebruiken(a - d) en (a - j).

Het specifieke warmteverbruik voor de elektriciteitsproductie voor de overeenkomstige bedrijfsmodi moet rechtstreeks uit de grafieken worden bepaald(advertentie) - voor eentrapsverwarming van netwerkwater en (a - j)- voor tweetrapsverwarming van netwerkwater.

Deze grafieken zijn geconstrueerd op basis van de resultaten van speciale berekeningen met behulp van de kenmerken van de turbinestromingssectie en de verwarmingsinstallatie en bevatten geen onnauwkeurigheden die optreden bij het construeren van regimediagrammen. Berekening van het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsopwekking met behulp van modusdiagrammen geeft een minder nauwkeurig resultaat.

Het bepalen van het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsproductie, evenals het stoomverbruik per turbine met behulp van grafieken(a - d) en (a - j) bij drukken bij gecontroleerde extracties waarvoor niet direct grafieken beschikbaar zijn, moet de interpolatiemethode worden gebruikt.

Voor bedrijfsmodus met drietrapsverwarming van verwarmingswater specifiek verbruik warmte voor elektriciteitsproductie moet worden bepaald volgens het schema, dat wordt berekend volgens de volgende relatie:

qt = 860 (1 + ) + kcal/(kW× h), (5)

waar Qpr - constante overige warmteverliezen, voor turbines van 50 MW, gelijk aan 0,61 Gcal/h, volgens de “Instructies en methodologische instructies over de standaardisatie van het specifieke brandstofverbruik bij thermische energiecentrales" (BTI ORGRES, 1966).

De tekenen van de correcties komen overeen met de overgang van de voorwaarden voor het construeren van het regimediagram naar operationele omstandigheden.

Als er twee of meer afwijkingen zijn van de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale, worden de correcties algebraïsch opgeteld.

Correcties op het vermogen voor verse stoomparameters en retourwatertemperatuur komen overeen met de fabrieksberekeningsgegevens.

Om een ​​constante hoeveelheid aan de consument geleverde warmte te behouden ( Qt = constant ) bij het wijzigen van de parameters van verse stoom is het noodzakelijk om een ​​extra correctie op het vermogen aan te brengen, rekening houdend met de verandering in de stoomstroom naar de extractie als gevolg van een verandering in de enthalpie van stoom bij de gecontroleerde extractie. Deze wijziging wordt bepaald door de volgende afhankelijkheden:

Bij werken volgens een elektrisch schema en een constante stoomstroom naar de turbine:

D = -0,1 Qt (P o - ) kW; (6)

D = +0,1 Qt (to - ) kW; (7)

Bij het werken volgens het verwarmingsschema:

D = +0,343 Qt (P o - ) kW; (8)

D = -0,357 Qt (to - ) kW; (9) T-37.

Bij het bepalen van het warmtegebruik van netwerkboilers wordt uitgegaan van een onderkoeling van het verwarmingsstoomcondensaat van 20 °C.

Bij het bepalen van de hoeveelheid warmte die door de inbouwbalk wordt waargenomen (voor drietrapsverwarming van netwerkwater), wordt aangenomen dat de temperatuurdruk 6 °C bedraagt.

Het elektrisch vermogen dat in de verwarmingscyclus wordt ontwikkeld als gevolg van het vrijkomen van warmte uit gereguleerde extracties, wordt bepaald op basis van de uitdrukking

Ntf = Wtf × Qt MW, (12)

waar Wtf - de specifieke elektriciteitsproductie voor de verwarmingscyclus onder de juiste bedrijfsmodi van de turbine-eenheid wordt bepaald volgens het schema.

Het door de condensatiecyclus ontwikkelde elektrische vermogen wordt bepaald als het verschil

N kn = N t - N tf MW. (13)

5. Methodologie voor het bepalen van het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsopwekking verschillende modi De werking van een turbine-eenheid wanneer de gespecificeerde omstandigheden afwijken van de nominale omstandigheden wordt uitgelegd aan de hand van de volgende voorbeelden.

Voorbeeld 1. Condensatiemodus met drukregelaar uitgeschakeld.

Gegeven: Nt = 40 MW, P o = 125 kgf/cm 2, naar = 550 °C, P2 = 0,06 kgf/cm2; thermisch diagram - berekend.

Het is vereist om het verse stoomverbruik en het bruto soortelijke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden te bepalen ( Nt = 40 MW).

Voorbeeld 2. Bedrijfsmodus met gecontroleerde stoomafzuiging voor twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater.

A. Bedrijfsmodus volgens thermisch schema

Gegeven: Qt = 60 Gcal/uur; RTV = 1,0 kgf/cm2; Po = 125 kgf/cm2; to = 545 °C; t 2 = 55°C; verwarming van netwerkwater - tweetraps; thermisch diagram - berekend; andere voorwaarden zijn nominaal.

Het is vereist om het vermogen op de generatorterminals, het verse stoomverbruik en het bruto specifieke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden te bepalen ( Qt = 60 Gcal/uur).

In tafel De berekeningsvolgorde wordt gegeven.

De bedrijfsmodus voor eentrapsverwarming van netwerkwater wordt op een vergelijkbare manier berekend.

annotatie

HOOFDSTUK 1. BEREKENING VAN HET THERMISCHE DIAGRAM VAN TURBINE T 50/60-130…..……7

1.1. Constructie van belastingsgrafieken………...…………………………..7

1.2. Bouw van een stoomturbine-installatiecyclus….……….…………….12

1.3. Verdeling van de waterverwarming in fasen…………………….17

1.4. Berekening van het thermische circuit.……………………………………………...21

HOOFDSTUK 2. BEPALING VAN TECHNISCHE EN ECONOMISCHE INDICATOREN.................................................................................31

2.1. Jaarlijkse technische en economische indicatoren…………. ..……...31

2.2. Selectie van stoomgenerator en brandstof……..…….…………………………33

2.3. Elektriciteitsverbruik voor eigen behoeften…….…………...34

HOOFDSTUK 3. BESCHERMING VAN HET MILIEU TEGEN DE SCHADELIJKE IMPACT VAN THERMISCHE ENERGIECENTRALE...................... ..............................................38

3.1. Veiligheidsregels voor gebruik stoom turbines..43

HOOFDSTUK 4. TECHNISCHE EN ECONOMISCHE EFFICIËNTIE VAN DE KRACHTEENHEID VAN DE TPP……..51

4.1. De behoefte aan projectimplementatie en technische oplossingen…51

4.2. Kapitaalinvesteringen……………………………………………...51

4.3. Kosten..........................................................................................................60

4.4. Kosten van verwarming en elektriciteit………………………...65

Conclusie…………………………………………………………………………….68

Lijst met gebruikte bronnen……………………………………………..69

Bijlage…………………………………………………………………… 70

INVOERING

Initiële data:
Aantal blokken, stuks: 1

Turbinetype: T-50/60-130

Nominaal/maximaal vermogen, MW: 50/60

Verbruik verse stoom nominaal/maximaal, t/u: 245/255

Stoomtemperatuur vóór de turbine, 0 C: t 0 = 555

Stoomdruk voor de turbine, bar: P 0 = 128

Grenzen van drukverandering bij gereguleerde extracties, kgf/cm 2 verwarming

boven/onder: 0,6…2,5/0,5…2

Ontwerptemperatuur voedingswater, 0 C: t pv = 232

Waterdruk in de condensor, bar: P k = 0,051

Geschatte koelwaterstroom, m 3 /h: 7000

Ontwerpmodus van stadsverwarming: PVC-schakeltemperatuur

Verwarmingscoëfficiënt: 0,5

Operatiegebied: Irkoetsk

Geschatte luchttemperatuur 0 C.

Temperatuur van direct netwerkwater: t p.s. = 150 0ºC

Retourwatertemperatuur netwerk: t o.s. = 70 0 C

HOOFDSTUK 1. BEREKENING VAN HET THERMISCHE DIAGRAM VAN TURBINE T–50/60–130

De bedrijfsmodus van thermische energiecentrales en hun efficiëntie-indicatoren worden bepaald door warmtebelastingsschema's, debiet en temperatuur van netwerkwater. De warmtetoevoer, de watertemperatuur van het directe en retournetwerk en het waterverbruik worden bepaald door de buitenluchttemperatuur en de verhouding tussen de verwarmings- en warmwatertoevoerlasten. De warmtelevering in overeenstemming met het belastingsschema wordt verzekerd door verwarmingsturbines met verwarming van netwerkwater in de hoofdnetwerkverwarmers en piekwarmtebronnen.
1.1. Lastgrafieken maken
Grafiek van de duur van de buitenluchttemperaturen

(regel 1 in figuur 1.1) voor Irkoetsk. Informatie voor het plotten wordt gegeven in tabel 1.1 en tabel 1.2
Tabel 1.1

Stads naam	Aantal dagen tijdens de verwarmingsperiode met een gemiddelde dagelijkse buitenluchttemperatuur van 0 C									Ontwerpluchttemperatuur, 0 C
	-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
Irkoetsk	2,1	4,8	11,9	16,9	36	36	29,6	42,4	63	-38

Tabel 1.2

Voor een temperatuurbereik komt de ordinaat overeen met het aantal dagen in uren op de abscis.

Grafiek van de warmtebelasting versus de buitenluchttemperatuur. Dit schema wordt opgesteld door de warmteverbruiker, rekening houdend met de normen voor warmtelevering en een hoogwaardige regeling van de warmtebelasting. Bij de berekende buitenluchttemperatuur voor verwarming wordt de maximale waarde van de warmtebelasting voor warmtelevering met netwerkwater gereserveerd:

– verwarmingscoëfficiënt.

Er wordt uitgegaan van de gemiddelde jaarlijkse warmtebelasting van de warmwatervoorziening

onafhankelijk van en genoteerd aan de hand van de grafiek, MW:
, (1.2)

De waarden voor verschillend worden bepaald op basis van de uitdrukking:

(1.3)

waarbij +18 de ontwerptemperatuur is waarbij een toestand van thermisch evenwicht optreedt.

Begin en einde verwarmingsseizoen komt overeen met de buitenluchttemperatuur =+8 0 C. De warmtebelasting wordt verdeeld tussen de hoofd- en piekwarmtebronnen, rekening houdend met de nominale belasting van de turbine-extracties. Voor een bepaald type turbine wordt dit gevonden en in de grafiek uitgezet.
Temperatuurgrafiek van voor- en retournetwerkwater.
Bij de berekende thermische evenwichtstemperatuur van +18 0 C zijn beide temperatuurgrafieken (lijnen 3 en 4 in figuur 1.1) afkomstig van één punt met coördinaten langs de abscis en ordinaat gelijk aan +18 0 C. Volgens de warme omstandigheden watertoevoer, de temperatuur van direct water kan niet lager zijn dan 70, dus lijn 3 heeft een breuk op (punt A) en lijn 4 heeft een overeenkomstige breuk op punt B.

De maximaal mogelijke temperatuur voor het verwarmen van het netwerkwater wordt begrensd door de verzadigingstemperatuur van de verwarmingsstoom, bepaald door de maximale stoomdruk in de T-uitlaat van een dergelijke turbine.

De drukval in de bemonsteringsleiding wordt als volgt genomen:

waar is de verzadigingstemperatuur bij een gegeven stoomdruk in de netwerkverwarmer, en is de onderverhitting tot de verzadigingstemperatuur van de verwarmingsstoom.

praktijk verslag

6. Turbine T-50-130

Stoomturbine met één as T-50-130 met een nominaal vermogen van 50 MW bij 3000 tpm met condensatie en twee verwarmingsstoomextracties is ontworpen om een ​​generator aan te drijven wisselstroom, type TVF 60-2 met een vermogen van 50 MW met waterstofkoeling. Een turbine die in bedrijf wordt gesteld, wordt aangestuurd vanuit het monitoring- en bedieningspaneel.

De turbine is ontworpen om te werken met verse stoomparameters van 130 ata, 565 C 0, gemeten vóór de afsluiter. De nominale temperatuur van het koelwater aan de condensorinlaat is 20 C 0.

De turbine heeft twee verwarmingsuitlaten, boven en onder, ontworpen voor het stapsgewijs verwarmen van netwerkwater in ketels. Het verwarmen van het voedingswater vindt achtereenvolgens plaats in de koelkasten van de hoofdejector en de ejector voor het afzuigen van stoom uit de afdichtingen met een stopbusverwarmer, vier HDPE en drie HDPE. HDPE nr. 1 en nr. 2 worden gevoed met stoom van verwarmingsextracties, en de overige vijf - van ongereguleerde extracties na 9, 11, 14, 17, 19 fasen.

"rechts">Tabel

Gasturbine-unit type TA van Rustom en Hornsby met een vermogen van 1000 kW

Een gasturbine (turbine van het Latijnse turbo, vortex, rotatie) is een continue warmtemotor, in het bladapparaat waarvan de energie van gecomprimeerd en verwarmd gas wordt omgezet in mechanisch werk op de as. Bestaat uit een rotor (werkende messen...

Studie van het warmtetoevoersysteem in de thermische energiecentrale van Ufa

Stoomturbine type PT-30-90/10 met een nominaal vermogen van 30.000 kW, bij een toerental van 3.000 rpm, condenserend, met drie ongereguleerde en twee gecontroleerde stoomafzuigingen - ontworpen om direct een generator aan te drijven...

Uitvinding van de Griekse monteur en wetenschapper Heron van Alexandrië (2e eeuw voor Christus). Zijn werk is gebaseerd op het principe van straalaandrijving: stoom uit de ketel stroomde door een buis tot een bal...

Energiebronnen - geschiedenis en moderniteit

De geschiedenis van de industriële stoomturbine begon met de uitvinding van een melkafscheider door de Zweedse ingenieur Carl - Gustav - Patrick de Laval. Het geconstrueerde apparaat vereiste een aandrijving met een groot aantal toerental De uitvinder wist...

Energiebronnen - geschiedenis en moderniteit

De gasturbine was een motor die combineerde gunstige eigenschappen stoomturbines (energieoverdracht rechtstreeks naar de roterende as...

Apparatuurontwerp van de krachtbron van de Rostov-kerncentrale

Doel Turbine type K-1000-60/1500-2 van de productievereniging KhTGZ - stoom, condenserend, viercilinder (structuurschema "HPC + drie LPC"), zonder instelbare stoomextractie...

Verhoging van de slijtvastheid van stoomturbine-eenheden

Een stoomturbine is een warmtemotor waarin stoomenergie wordt omgezet in mechanische arbeid. In het bladapparaat van een stoomturbine wordt de potentiële energie van gecomprimeerde en verwarmde waterdamp omgezet in kinetische...

Doel van de ketel- en turbinewinkel

Kerncentraleproject van 2000 MW

De turbine is ontworpen om de TVV-1000-2 AC-generator rechtstreeks aan te drijven voor gebruik in een kerncentrale in een eenheid met een VVER-1000 drukwaterreactor die verzadigde stoom gebruikt volgens een monoblokontwerp (de eenheid bestaat uit één reactor en één turbine) bij...

Project van de eerste fase van BGRES-2 met behulp van de K-800-240-5 turbine en de Pp-2650-255 keteleenheid

Aandrijfturbine OK-18PU-800 (K-17-15P), eencilinder, verenigd, condenserend, met acht druktrappen, ontworpen om te werken met een variabele snelheid met variabele initiële stoomparameters...

27. Druk bij de uitlaat van het compressorstation: 28. Gasstroom door de HP-turbine: 29. Werk verricht door gas in de HP-turbine: 30. Gastemperatuur achter de HP-turbine: 31. Het rendement van de HP-turbine gegeven: 32. Mate van drukverlaging in de turbine VD: 33...

Berekening van hogedrukcompressoren

34. Gasstroom door de lagedrukturbine: We hebben een temperatuur van meer dan 1200 K, dus selecteren we GVohlND volgens de afhankelijkheid 35. Gasarbeid uitgevoerd in de LP-turbine: 36. Het rendement van de lagedrukturbine is ingesteld : 37. De mate van drukverlaging in de LP-turbine: 38...

Stoomturbine voor warmtekrachtkoppeling stationaire soort Turbine PT -135/165-130/15 met condensatie-inrichting en regelbare productie en twee verwarmingsstoomextracties met een nominaal vermogen van 135 MW...

Apparaat en technische specificaties uitrusting van LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzjskaja CHPP

Stoomturbine met één as T 100/120-130 met een nominaal vermogen van 100 MW bij 3000 tpm. Met condensatie en twee verwarmingsextracties is de stoom ontworpen om rechtstreeks een dynamo aan te drijven...

Ontwerp en technische kenmerken van apparatuur van LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Condensatieturbine met gecontroleerde stoomafzuiging voor productie en stadsverwarming zonder naverwarming, tweecilinder, single-flow, vermogen 65 MW...

De kenmerken van turbinecondensors met standaard verwarmings- of productieselectie zijn samengesteld op basis van de volgende materialen:

Testresultaten voor condensatoren K2-3000-2, K2-3000-1, 50KTSS-6A;

Kenmerken van condensatoren K2-3000-2, 60KTSS en 80KTSS verkregen tijdens het testen van turbines T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 en PT-80/100-130/13 LMZ;

- “Standaardkenmerken van condensatie-installaties van stoomturbines van het type K” (Moskou: STSNTI ORGRES, 1974);

Ontwikkelingen van VTI vernoemd naar. F.E. Dzerzhinsky over thermische berekening en ontwerp van het koeloppervlak van krachtige turbinecondensors.

Op basis van de analyse van deze materialen en de vergelijking van experimentele en berekende kenmerken werd een methodologie ontwikkeld voor het samenstellen van standaardkenmerken.

Een vergelijking van de experimentele kenmerken van condensatoren, voornamelijk de gemiddelde warmteoverdrachtscoëfficiënt, met de berekende kenmerken bepaald door de VTI-methode en aanbevolen voor technische berekeningen, toonde hun goede convergentie aan.

De voorgestelde standaardkarakteristieken worden berekend op basis van de gemiddelde warmteoverdrachtscoëfficiënt, rekening houdend met de resultaten van industriële tests van condensatoren.

Standaardkarakteristieken zijn gebouwd voor seizoensgebonden veranderingen in de koelwatertemperatuur van 0 - 1 ° C (wintermodus) tot 35 ° C ( zomer modus) en koelwaterdebieten, variërend van 0,5 tot 1,0 van de nominale waarde.

De karakteristieken zijn samengesteld voor condensors met een operationeel schoon koeloppervlak, d.w.z. met de hoogste reinheid van het koeloppervlak van condensors aan de waterzijde die haalbaar is in energiecentraleomstandigheden.

Operationele reinheid wordt bereikt door preventieve maatregelen om vervuiling van de buizen te voorkomen, of door periodiek de condensorbuizen schoon te maken volgens de methode die in de betreffende elektriciteitscentrale wordt gebruikt (metalen borstels, rubberen pluggen, “thermisch drogen” met hete lucht, gevolgd door wassen met een waterstroom, schieten met een water-luchtpistool, chemisch wassen, enz.).

De luchtdichtheid van vacuümsystemen van turbine-eenheden moet voldoen aan de PTE-normen; verwijdering van niet-condenseerbare gassen moet worden verzekerd door de werking van één luchtverwijderingsapparaat in het bereik van condensorstoombelastingen van 0,1 tot 1,0 nominaal.

2. INHOUD VAN REGELGEVENDE KENMERKEN

Deze "regelgevende kenmerken" bieden de kenmerken van condensors van verwarmingsturbines van de volgende typen:

T-50-130 TMZ, condensator K2-3000-2;

PT-60-130/13 LMZ, condensator 60KTSS;*

PT-80/100-130/13 LMZ, condensator 80KTSS.

* Voor turbines PT-60-130 LMZ uitgerust met condensors 50KTSS-6 en 50KTSS-6A, gebruik de kenmerken van de condensor 50KTSS-5 gegeven in de “Standaardkarakteristieken van condensatie-installaties van type K stoomturbines”.

Bij het opstellen van de “Regelgevende Kenmerken” zijn de volgende basisaanduidingen gehanteerd:

D 2 - stoomverbruik naar de condensor (stoombelasting van de condensor), t/u;

R n2 - standaard stoomdruk in de condensor, kgf/cm2**;

R 2 - werkelijke stoomdruk in de condensor, kgf/cm2;

T c1 - temperatuur van koelwater bij de condensorinlaat, °C;

T c2 - temperatuur van koelwater aan de condensoruitlaat, °C;

T"2 - verzadigingstemperatuur overeenkomend met de stoomdruk in de condensor, °C;

N g - hydraulische weerstand van de condensor (drukval van koelwater in de condensor), m water. Kunst.;

δ T n - standaard temperatuurdruk van de condensor, °C;

δ T- feitelijk temperatuurverschil van de condensor, °C;

Δ T- verwarming van koelwater in de condensor, °C;

W n - nominaal geschatte stroomsnelheid koelwater naar de condensor, m3/u;

W- koelwaterstroom naar de condensor, m3/u;

F P - volledige oppervlakte condensorkoeling, m2;

F- koeloppervlak van de condensor met de ingebouwde condensorbank ontkoppeld door water, m2.

Regelgevende kenmerken omvatten de volgende belangrijkste afhankelijkheden:

2.3. Het verschil in warmte-inhoud van uitlaatstoom en condensaat (Δ i 2) accepteren:

Voor condensatiemodus 535 kcal/kg;

Voor verwarmingsmodus 550 kcal/kg.

Rijst. II-1. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

W n = 8000 m3/uur

Rijst. II-2. afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de koelwatertemperatuur:

W= 5000 m3/uur

Rijst. II-3. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater.

Warmtekrachtturbines met een vermogen van 40-100 MW

Warmtekrachtkoppelingsturbines met een capaciteit van 40-100 MW voor initiële stoomparameters van 130 kgf/cm2, 565ºС zijn ontworpen als een enkele serie, verenigd door gemeenschappelijke basisoplossingen, eenheid van ontwerp en brede unificatie van componenten en onderdelen.

Turbine T-50-130 met twee verwarmingsstoomextracties bij 3000 tpm, nominaal vermogen 50 MW. Vervolgens werd het nominale vermogen van de turbine verhoogd tot 55 MW, terwijl tegelijkertijd de efficiëntiegarantie van de turbine werd verbeterd.

De T-50-130-turbine is gemaakt van twee cilinders en heeft een uitlaat met enkele stroom. Alle afzuigingen, regeneratief en verwarmend, worden samen met de uitlaatleiding in één lagedrukcilinder geplaatst. In de hogedrukcilinder zet de stoom uit tot de druk van de bovenste regeneratieve extractie (ongeveer 34 kgf/cm2), in de lagedrukcilinder - tot de druk van de onderste verwarmingsextractie

Voor de T-50-130-turbine was het optimaal om een ​​stuurwiel met twee kronen te gebruiken met een beperkt isentropisch verschil en de eerste groep trappen met een kleine diameter uit te voeren. De hogedrukcilinder van alle turbines heeft 9 trappen: controle- en 8 druktrappen.

Daaropvolgende fasen in een cilinder met gemiddelde of lage druk hebben een hoger volumetrisch stoomdebiet en zijn gemaakt met grotere diameters.

Alle fasen van de turbines van de serie hebben aerodynamisch ontwikkelde profielen; voor de controlefase van de hogedrukmotor werden bladen van het Moskouse Energie Instituut met radiale profilering van het mondstuk en werkroosters gebruikt.

Het bladen van de CVP en CSD wordt uitgevoerd met radiale en axiale ranken, waardoor het mogelijk werd de gaten in het stromingsgedeelte te verkleinen.

De hogedrukcilinder is in tegenstroom gemaakt ten opzichte van de middendrukcilinder, waardoor het mogelijk werd één druklager en een starre koppeling te gebruiken, terwijl relatief kleine axiale spelingen in het stromingsgedeelte van zowel de HPC als de LPC (of de LPC voor turbines van 50 MW).

De implementatie van verwarmingsturbines met één druklager werd vergemakkelijkt door het balanceren van het grootste deel van de axiale kracht die in de turbines wordt bereikt binnen elke individuele rotor en de overdracht van de resterende, in omvang beperkte kracht naar het lager dat in beide richtingen werkt. Bij verwarmingsturbines worden de axiale krachten, in tegenstelling tot condensatieturbines, niet alleen bepaald door het stoomdebiet, maar ook door de drukken in de stoomextractiekamers. Bij turbines met twee warmteafvoeren vinden significante veranderingen in de krachten langs het stromingspad plaats wanneer de buitenluchttemperatuur verandert. Omdat het stoomverbruik onveranderd blijft, kan deze verandering in de axiale kracht vrijwel niet worden gecompenseerd door de dummis en wordt volledig overgedragen op het druklager. In de fabriek uitgevoerd onderzoek naar de werking van afwisselende turbines en bifurcatie