Kết nối lưới ngang cho độ cứng. Giằng trong kết cấu Giằng phủ trong khung kim loại
1.1. Từ quan điểm tĩnh, chúng là những dầm đúc hẫng uốn cong được kẹp vào mặt đất.
1.2. Trong các kết nối dọc hẹp, các lực đáng kể phát sinh và bản thân các thanh chịu biến dạng lớn dọc theo chiều dài của chúng, điều này góp phần gây ra biến dạng lớn cho mặt tiền với khoảng cách cột nhỏ.
1.4. Độ cứng của các giằng gió hẹp có thể được tăng lên bằng cách kết hợp chúng với các cột bên ngoài.
1.5. Một chùm tia ngang cao cũng có tác dụng tương tự (ví dụ như ở tầng kỹ thuật của tòa nhà cao tầng). Nó làm giảm độ lệch của dầm trên của kết cấu nửa gỗ và độ lệch của tòa nhà so với phương thẳng đứng.
Vị trí các kết nối dọc trong sơ đồ
Trong kế hoạch, cần có các kết nối dọc theo hai hướng. Các kết nối thẳng đứng hoặc dạng lưới bên trong tòa nhà ngăn cản việc sử dụng tự do mặt bằng; chúng được đặt bên trong các bức tường hoặc vách ngăn có ít lỗ hở.2.1. Niềng răng dọc bao quanh cầu thang.
2.2. Một tòa nhà có ba giằng ngang và một giằng dọc. Với một lõi hẹp của độ cứng trong những toà nhà cao tầng nên đảm bảo độ cứng theo sơ đồ 1.4 hoặc 1.5.
2.3. Niềng chéo ở các bức tường cuối không có cửa sổ tiết kiệm và hiệu quả; kết nối dọc trong một nhịp giữa hai cột bên trong.
2.4. Các kết nối dọc được đặt ở các bức tường bên ngoài. Vì vậy, loại công trình phụ thuộc trực tiếp vào kết cấu.
2.5. Một tòa nhà cao tầng có mặt bằng hình vuông và giằng dọc giữa bốn cột bên trong. Độ cứng cần thiết theo cả hai hướng được đảm bảo bằng cách sử dụng sơ đồ 1.4 hoặc 1.5.
2.6. Trong các tòa nhà cao tầng có mặt bằng hình vuông hoặc gần như hình vuông, việc bố trí các thanh giằng ở các bức tường bên ngoài cho phép các kết cấu xây dựng đặc biệt tiết kiệm chi phí.
Vị trí kết nối trong khung
3.1. Tất cả các kết nối được đặt chồng lên nhau.3.2. Các kết nối dọc của các tầng riêng lẻ không nằm chồng lên nhau mà bù đắp cho nhau. Các tấm xen kẽ truyền lực ngang từ liên kết thẳng đứng này sang liên kết thẳng đứng khác. Độ cứng của mỗi tầng phải đảm bảo theo tính toán.
3.3. Các kết nối lưới dọc theo các bức tường bên ngoài, tham gia vào việc truyền tải trọng dọc và ngang.
Ảnh hưởng của các kết nối dọc trên đế
Các cột của tòa nhà, theo quy luật, cũng là các yếu tố kết nối theo chiều dọc. Họ chịu áp lực từ gió và tải trọng trên sàn nhà. Tải trọng gió gây ra lực kéo hoặc lực nén trong cột. Lực trong cột do tải trọng thẳng đứng luôn chịu nén. Để đảm bảo sự ổn định của một tòa nhà, lực nén cần phải chiếm ưu thế ở chân của tất cả các móng, nhưng trong một số trường hợp, lực kéo trong các cột có thể lớn hơn lực nén. Trong trường hợp này, trọng lượng của móng được tính là vật dằn.4.1. Các cột góc chịu tải trọng thẳng đứng không đáng kể, tuy nhiên, với khoảng cách lớn giữa các mối nối, lực gió phát sinh trong các cột này cũng không đáng kể, do đó thường không cần tải trọng nhân tạo lên móng góc.
4.2. Các cột bên trong chịu tải trọng thẳng đứng lớn và do chiều rộng của các mối nối gió nhỏ nên chúng cũng chịu lực gió lớn.
4.3. Lực gió giống như trên sơ đồ 4.2 nhưng được cân bằng bởi tải trọng thẳng đứng nhỏ do các cột bên ngoài tạo ra. Trong trường hợp này, tải nền móng là cần thiết.
4.4. Việc gia tải móng là không cần thiết nếu các cột bên ngoài đứng trên tường tầng hầm cao, có khả năng cân bằng lực kéo do gió gây ra.
5. Độ cứng ngang của tòa nhà được đảm bảo bằng cách sử dụng các kết nối lưới ở các bức tường cuối không có cửa sổ. Các kết nối được ẩn giữa mặt ngoài tường và lớp lót chống cháy bên trong. Theo hướng dọc, tòa nhà có các kết nối thẳng đứng ở tường hành lang, nhưng chúng không nằm chồng lên nhau mà được dịch chuyển trên các tầng khác nhau. - Khoa Thú y Tây Berlin. Kiến trúc sư: Tiến sĩ Luckhardt và Vandelt.
6. Độ cứng của khung được đảm bảo theo phương ngang bằng các đĩa lưới đi qua cả hai tòa nhà của tòa nhà, thoát ra bên ngoài vào các khoảng trống giữa các tòa nhà. Độ cứng của tòa nhà theo hướng dọc được đảm bảo bởi sự kết nối giữa các hàng cột bên trong. - Tòa nhà cao tầng "Phoenix-Rainroor" ở Dusseldorf. Kiến trúc sư: Hentrich và Petschnig.
7. Nhà ba nhịp có khoảng cách cột theo phương ngang 7; 3,5; 7 m, có các mối nối ngang hẹp giữa 4 cột bên trong xếp thành từng cặp và có mối nối dọc giữa 2 cột bên trong cùng một hàng. Do chiều rộng của các giằng ngang nhỏ nên biến dạng ngang tính toán do tác động của gió là rất lớn. Vì vậy, ở tầng 2 và tầng 5, các giằng dự ứng lực được lắp đặt theo bốn mặt phẳng liên kết với các cột bên ngoài.
Các thanh dự ứng lực được chế tạo dưới dạng các dải thép đặt trên một cạnh. Chúng được ứng suất trước (sức căng được kiểm soát bằng máy đo biến dạng) đến mức khi tiếp xúc với gió, sức căng của nẹp bị kéo căng theo một hướng tăng gấp đôi, và theo hướng khác nó gần như bằng không. - Tòa nhà hành chính chính của công ty "Bevag" ở Tây Berlin. Kiến trúc sư Prof. Baumgarten.
8. Tòa nhà chỉ có cột bên ngoài. Các dầm bao trùm nhịp 12,5 m, cao độ các cột bên ngoài 7,5 m, ở phần trên cao các kết nối gió nằm dọc theo toàn bộ chiều rộng của công trình giữa các cột bên ngoài. Các cột bên ngoài chịu tải nặng, bù đắp cho lực kéo do gió. Trán phần cao của công trình nhô ra phía trước cột 2,5 m, các liên kết nằm ở các bức tường cuối tiếp tục trong tầng ẩn thứ nhất giữa các cột với sự truyền lực ngang từ liên kết phía trên xuống phía dưới dọc theo kết nối ngang ở trần nhà phía dưới. Để truyền tổng lực chịu lực, người ta sử dụng dầm liên tục làm bằng thép tấm theo chiều cao của sàn, nằm trong tầng kỹ thuật giữa cột áp chót và cột cuối cùng. Dầm này tạo thành một dầm đúc hẫng vào tường đầu hồi. - Tòa nhà cao tầng của trung tâm truyền hình ở Tây Berlin. Kiến trúc sư Tepets Nhà thiết kế văn bằng Anh. Treptow.
9. Đảm bảo độ cứng của tòa nhà với sự trợ giúp của các kết nối bên ngoài chuyển một phần tải trọng thẳng đứng sang các cột trung gian. Chi tiết - Tòa nhà hành chính Rượu ở San Francisco. Kiến trúc sư: Skidmore, Owings, Merrill.
10. Đảm bảo độ cứng của tòa nhà theo hướng ngang: ở phần dưới nhờ bức tường bê tông cốt thép nặng, ở phần trên với sự trợ giúp của các thanh giằng nằm ở phía trước mặt tiền, được dịch chuyển theo hình bàn cờ. Mỗi tầng có sáu kết nối. Các thanh giằng được làm bằng các cấu hình hình ống. Độ cứng theo hướng dọc được đảm bảo bằng cách lắp đặt các thanh giằng nửa gỗ ở các hàng cột giữa. Chi tiết - Khu dân cư cao tầng trên Rue Croulebarbe ở Paris. Kiến trúc sư: Albert-Boileau và Labourdette.
Để đảm bảo độ cứng không gian và tính bất biến hình học của toàn bộ tòa nhà, cũng như để đảm bảo sự ổn định của các cột so với mặt phẳng của khung ngang, các kết nối dọc được lắp đặt giữa các cột.
Liên kết dọc giữa các cột là quan trọng nhất để tạo độ cứng không gian cho khung sảnh tuabin. Chúng được dành cho:
- tạo ra độ cứng dọc của khung cần thiết cho hoạt động và lắp đặt bình thường của nó;
– đảm bảo sự ổn định của cột so với mặt phẳng của khung ngang;
– cảm nhận về tải trọng gió tác dụng lên phần cuối của tòa nhà, lực phanh dọc của cần trục và sự truyền của chúng tới móng.
Các dây buộc cột được đặt ở phần cần trục của cột (buộc dọc theo phần dưới của cột) và ở phần trên cần trục của cột (giày dọc theo phần trên của cột) (Hình 2.4a).
|
|
|
|
|
Cơm. 2.5. Vị trí liên kết dọc dọc theo cột:
a) không có kết nối; b) vị trí chính xác kết nối;
V); d) vị trí kết nối không chính xác
Để đảm bảo sự tự do phát triển các biến dạng nhiệt độ của các phần tử dọc của khung (dầm cầu trục, xà gồ, thanh chống), một dầm không gian cứng được đặt ở giữa tòa nhà hoặc khối nhiệt độ (Hình 2.5, b). Nếu các dầm giằng cứng được đặt dọc theo các cạnh của khối (Hình 2.5, c), thì với sự chênh lệch nhiệt độ (mùa hè-mùa đông) sẽ hạn chế sự phát triển biến dạng nhiệt độ của các phần tử dọc của khung. Biến dạng nhiệt bị hạn chế sẽ gây ra ứng suất bổ sung trong các phần tử dọc của khung, điều này phải được tính đến khi tính toán.
Nếu dầm không gian chỉ được lắp đặt ở một cạnh của tòa nhà hoặc khối nhiệt độ (Hình 2.5,d), thì chuyển động ngang của cột cuối ở đầu đối diện của tòa nhà sẽ rất lớn và có thể dẫn đến hư hỏng phần các yếu tố giao diện. Khoảng cách từ cuối công trình đến trục nối thẳng đứng gần nhất ( ổ cứng), cũng như giữa các trục của các kết nối thẳng đứng trong một ngăn nhiệt độ, không được vượt quá các giá trị được chỉ ra trong bảng. 42 SNiP.
Phòng máy của nhà máy điện thường có chiều dài đáng kể. Trong trường hợp này, một chùm không gian cứng được đặt dọc theo chiều dài của sảnh tuabin thành hai tấm. Với chiều dài của các phòng tuabin được áp dụng trong dự án khóa học, chùm không gian cứng có thể được đặt trong một tấm ở giữa tòa nhà. Khoảng cách từ nó đến cuối tòa nhà không được vượt quá 60m.
Các liên kết thẳng đứng ở phần trên của cột có độ cứng thấp và hơi ngăn chặn sự biến dạng nhiệt của khung. Do đó, các thanh giằng dọc ở phần trên của cột được đặt ở hai đầu của tòa nhà, tại các khe co giãn và ở phần giữa của tòa nhà hoặc khoang nhiệt độ, nơi các thanh giằng được đặt dọc theo phần dưới của cột (Hình 2). 2.4).
Các kết nối dọc ở phần trên của cột nhằm mục đích:
– để đảm bảo dễ dàng lắp đặt kết cấu, thường bắt đầu từ các cạnh. Khung thứ nhất và khung thứ hai cùng các kết nối giữa chúng tạo thành một phần tử ổn định mà các khung còn lại dường như được gắn vào;
– để hấp thụ tải trọng gió tác dụng lên phần cuối của công trình. Nhờ các liên kết này mà tải trọng được truyền xuống các dầm cầu trục, sau đó đến các liên kết phía dưới giữa các cột rồi đến móng;
– để tạo ra, cùng với các kết nối dọc theo phần dưới của cột, một dầm không gian vững chắc.
Kết nối trang trại
Liên kết trang trại dành cho:
– tạo ra (kết hợp với các kết nối dọc theo các cột) độ cứng không gian chung và tính bất biến hình học của khung;
– đảm bảo sự ổn định của các phần tử giàn bị nén khỏi mặt phẳng dầm bằng cách giảm chiều dài thiết kế của chúng;
- nhận thức về tải trọng ngang trên các khung riêng lẻ (phanh ngang của xe cẩu) và sự phân bổ lại của chúng cho toàn bộ hệ thống khung phẳng;
– cảm nhận và (kết hợp với các kết nối dọc theo các cột) truyền tới nền móng một số tải trọng ngang trên kết cấu sảnh tuabin (tải trọng gió tác động lên phần cuối của tòa nhà);
– Đảm bảo việc lắp đặt giàn dễ dàng.
Kết nối giàn được chia thành ngang và dọc. Các mối nối ngang được đặt trong mặt phẳng của dây trên và dây dưới của giàn (Hình 2.4, b, c). Các kết nối ngang nằm dọc theo tòa nhà được gọi là ngang và dọc theo chúng - dọc.
Các kết nối dọc được đặt giữa các vì kèo (Hình 2.4a). Chúng được chế tạo dưới dạng các phần tử lắp độc lập (kèo) và được lắp đặt cùng với các thanh giằng ngang dọc theo dây cung trên và dây dưới của giàn. Dọc theo chiều rộng nhịp lắp đặt 3 giàn giằng dọc trở lên. Hai trong số đó nằm dọc theo các nút đỡ của giàn và phần còn lại nằm trong mặt phẳng của các trụ thẳng đứng của giàn. Khoảng cách giữa các mối nối dọc dọc theo giàn từ 6 trước 15m. Các liên kết thẳng đứng giữa các giàn giúp loại bỏ biến dạng cắt của các phần tử lớp phủ theo hướng dọc. Các liên kết ngang trong mặt phẳng của dây cung trên và dây dưới của giàn (Hình 2.4, b, c) cùng với các liên kết thẳng đứng giữa các giàn được lắp đặt ở các đầu của công trình và ở phần giữa của công trình, nơi các liên kết dọc dọc theo các cột được định vị. Chúng tạo ra các dầm không gian cứng nhắc ở cuối và ở phần giữa của tòa nhà. Dầm không gian ở hai đầu công trình có tác dụng hấp thụ tải trọng gió tác dụng lên khung gỗ cuối nhà và truyền đến các liên kết dọc theo cột, dầm cầu trục rồi đến móng.
Các yếu tố của vành đai trên khung mái nhà bị nén và có thể mất ổn định so với mặt phẳng của giàn. Các thanh giằng ngang dọc theo các dây cung trên của giàn, cùng với các miếng đệm, giữ cho các nút giàn không bị di chuyển theo hướng trục dọc của tòa nhà và đảm bảo sự ổn định của dây cung trên so với mặt phẳng của giàn. Các phần tử giằng dọc (miếng đệm) làm giảm chiều dài thiết kế của dây cung phía trên của giàn nếu bản thân chúng được cố định chống dịch chuyển bằng dầm giằng không gian cứng. Trong lớp phủ không có dầm, các gân của tấm giữ chặt các giàn khỏi bị dịch chuyển. Trong lớp phủ dầm, các nút giàn đảm bảo bản thân dầm không bị dịch chuyển nếu chúng được cố định trong giàn giằng ngang.
Trong quá trình lắp đặt, các dây trên của giàn được cố định bằng các miếng đệm ở ba điểm trở lên. Điều này phụ thuộc vào tính linh hoạt của giàn trong quá trình lắp đặt. Nếu độ dẻo của các phần tử của dây cung trên của giàn không vượt quá 220 , các miếng đệm được đặt dọc theo các cạnh và ở giữa nhịp (Hình 2.4, b). Nếu như 220 , khi đó các miếng đệm sẽ được lắp đặt thường xuyên hơn. Trong lớp phủ không có xà gồ, việc buộc chặt này được thực hiện với sự trợ giúp của các miếng đệm bổ sung, còn trong lớp phủ có xà gồ, bản thân các thanh chống chính là xà gồ.
|
|
Cơm. 2.6. Sự dịch chuyển ngang của khung do tác động
tải cần cẩu:
a) trong trường hợp không có các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn;
b) với sự hiện diện của các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn
Các kết nối ngang dọc dọc theo các dây dưới của giàn (Hình 2.4, c và Hình 2.6.) được thiết kế để phân phối lại tải trọng cần trục ngang do phanh của xe cẩu. Tải trọng này tác động lên một khung riêng biệt và nếu không có kết nối sẽ gây ra những chuyển động đáng kể của nó (Hình 2.6a).
Các kết nối ngang theo chiều dọc liên quan đến các khung lân cận trong công việc không gian, do đó chuyển vị ngang của khung giảm đáng kể (Hình 2.6,6).
Các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn được đặt ở các tấm bên ngoài của giàn dọc theo toàn bộ tòa nhà. Trong các phòng máy của nhà máy điện, các giằng dọc chỉ được đặt ở các tấm đầu tiên của dàn dưới của giàn liền kề với các cột của hàng ngoài cùng. Ở phía đối diện của giàn, các kết nối dọc không được lắp đặt, vì Lực phanh ngang của cần trục được hấp thụ bởi kệ khử khí cứng.
Trong các tòa nhà 30 mĐể bảo vệ dây cung dưới khỏi chuyển động theo chiều dọc, các miếng đệm được lắp đặt ở phần giữa của nhịp. Những miếng đệm này làm giảm chiều dài hiệu quả và do đó làm giảm tính linh hoạt của dây cung dưới của giàn.
Liên kết trang trại dành cho:
– tạo ra (kết hợp với các kết nối cột) độ cứng không gian chung và tính bất biến hình học của khung OPC;
– đảm bảo sự ổn định của các phần tử giàn bị nén khỏi mặt phẳng dầm bằng cách giảm chiều dài thiết kế của chúng;
– nhận thức về tải trọng ngang trên các khung riêng lẻ ( ngang phanh xe đẩy cần cẩu) và phân phối lại chúng cho toàn bộ hệ thống khung khung phẳng;
– nhận thức và (kết hợp với các kết nối dọc theo các cột) truyền tải tới nền tảng của một số theo chiều dọc tải trọng ngang tác dụng lên kết cấu sảnh tuabin (tải trọng gió tác dụng lên phần cuối của công trình và tải trọng cần trục);
– Đảm bảo việc lắp đặt giàn dễ dàng.
Kết nối trang trại được chia thành:
─ nằm ngang;
─ theo chiều dọc.
Các mối nối ngang nằm trong mặt phẳng của dây trên và dây dưới của giàn.
Các kết nối ngang nằm ngang qua tòa nhà được gọi là ngang, và cùng - theo chiều dọc.
Các mối nối dọc theo dây trên của giàn
Các mối nối dọc theo dây dưới của giàn
Kết nối dọc giữa các trang trại
Kết nối ngang ngang trong mặt phẳng của dây cung trên và dây dưới của giàn, cùng với các mối nối thẳng đứng giữa các giàn, được lắp đặt ở các đầu của công trình và ở phần giữa của nó, nơi đặt các mối nối dọc dọc theo các cột.
Chúng tạo ra các dầm không gian cứng nhắc ở cuối và ở phần giữa của tòa nhà.
Dầm không gian ở hai đầu công trình có tác dụng hấp thụ tải trọng gió tác dụng lên khung gỗ cuối nhà và truyền đến các liên kết dọc theo cột, dầm cầu trục rồi đến móng.
Ngược lại chúng được gọi kết nối gió.
2. Các phần tử của dây trên của giàn bị nén và có thể mất ổn định so với mặt phẳng của giàn.
Các thanh giằng ngang dọc theo các dây cung trên của giàn, cùng với các miếng đệm, giữ cho các nút giàn không bị di chuyển theo hướng trục dọc của tòa nhà và đảm bảo sự ổn định của dây cung trên so với mặt phẳng của giàn.
Các phần tử buộc dọc (miếng đệm) giảm chiều dài thiết kế của dây cung phía trên của giàn nếu bản thân chúng được đảm bảo chống dịch chuyển bằng dầm giằng không gian cứng.
Trong lớp phủ không có dầm, các gân của tấm giữ chặt các giàn khỏi bị dịch chuyển. Trong lớp phủ dầm, các nút giàn đảm bảo bản thân dầm không bị dịch chuyển nếu chúng được cố định trong giàn giằng ngang.
Trong quá trình lắp đặt, các dây trên của giàn được cố định bằng các miếng đệm ở ba điểm trở lên. Điều này phụ thuộc vào tính linh hoạt của giàn trong quá trình lắp đặt. Nếu độ dẻo của các phần tử của dây cung trên của giàn không vượt quá 220 , các miếng đệm được đặt dọc theo các cạnh và ở giữa nhịp. Nếu như 220 , khi đó các miếng đệm sẽ được lắp đặt thường xuyên hơn.
Trong lớp phủ không có xà gồ, việc buộc chặt này được thực hiện với sự trợ giúp của các miếng đệm bổ sung, còn trong lớp phủ có xà gồ, bản thân các thanh chống chính là xà gồ.
Các khoảng cách cũng được đặt ở hợp âm dưới để giảm độ dài ước tính của các thành phần của hợp âm dưới.
Các kết nối ngang dọc dọc theo các dây dưới giàn được thiết kế để phân phối lại tải trọng ngang của cần trục do phanh xe đẩy trên cầu trục. Tải trọng này tác động lên một khung riêng biệt và nếu không có kết nối sẽ gây ra các chuyển động ngang đáng kể.
Chuyển vị ngang của khung do tác dụng của tải trọng cần trục:
a) trong trường hợp không có các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn;
b) với sự hiện diện của các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn
Các kết nối ngang theo chiều dọc liên quan đến các khung liền kề trong công việc không gian, do đó độ dịch chuyển ngang của khung giảm đáng kể.
Chuyển vị ngang của khung cũng phụ thuộc vào kết cấu mái. Mái nhà làm bằng các tấm bê tông cốt thép được coi là cứng nhắc. Mái nhà làm bằng ván sàn định hình dọc theo xà gồ có nghĩa là nó không thể hấp thụ đáng kể tải trọng ngang. Mái nhà như vậy không được coi là cứng nhắc.
Các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn được đặt ở các tấm bên ngoài của giàn dọc theo toàn bộ tòa nhà. Trong các phòng tua-bin của nhà máy điện, các giằng dọc chỉ được đặt ở các tấm đầu tiên của dây dưới của giàn liền kề với các cột dãy A. Ở phía đối diện các vì kèo không lắp các giằng dọc, vì Lực phanh ngang của cần trục được hấp thụ bởi kệ khử khí cứng.
Trong các tòa nhà 30 mĐể bảo vệ dây cung dưới khỏi chuyển động theo chiều dọc, các miếng đệm được lắp đặt ở phần giữa của nhịp. Những miếng đệm này làm giảm chiều dài hiệu quả và do đó làm giảm tính linh hoạt của dây cung dưới của giàn.
Kết nối dọc giữa các trang trại nằm giữa các trang trại. Chúng được chế tạo dưới dạng các phần tử lắp độc lập (kèo) và được lắp đặt cùng với các thanh giằng ngang dọc theo dây cung trên và dây dưới của giàn.
Dọc theo chiều rộng nhịp, các giàn giằng dọc được bố trí dọc theo các nút đỡ của giàn và trong mặt phẳng trụ dọc của giàn. Khoảng cách giữa các mối nối dọc dọc theo giàn từ 6 trước 15m.
Các liên kết thẳng đứng giữa các giàn giúp loại bỏ biến dạng cắt của các phần tử lớp phủ theo hướng dọc.
Kích thước dọc
H o ≥ H 1 + H 2 ;
N 2 ≥ N k + f + d;
d = 100mm;
Chiều cao cột đầy đủ
Kích thước đèn lồng:
· H f = 3150 mm.
Kích thước ngang
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
trong đó B 1 = 300 mm theo điều chỉnh. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- kết nối đèn lồng;
- kết nối nửa gỗ.
3. 
Tập hợp tải trọng trên khung.
3.1.1.
Tải trọng trên dầm cầu trục.
Dầm cầu trục có nhịp 12 m dùng cho 2 cầu trục có sức nâng Q = 32/5 tấn, chế độ hoạt động của cầu trục là 5K. Nhịp của công trình là 30 m Vật liệu dầm C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (với độ dày t< 20 mm); Rs = 14 kN/cm2.
Đối với cần trục Q = 32/5 t ở chế độ vận hành trung bình theo adj. 1 lực thẳng đứng lớn nhất tác dụng lên bánh xe F k n = 280 kN; trọng lượng xe G T = 85 kN; loại ray cẩu - KR-70.
Đối với cầu trục hạng trung, lực ngang tác dụng lên bánh xe, đối với cầu trục có hệ thống treo cầu trục linh hoạt:
T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,
trong đó Q là khả năng chịu tải định mức của cần trục, kN; G t – trọng lượng xe, kN; n o – số bánh xe ở một bên của cần trục.
Giá trị tính toán của lực tác dụng lên bánh cẩu:
F k = γ f * k 1* F k n =1,1*1*280= 308 kN;
T k = γ f *k 2 *T n = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,
trong đó γ f = 1,1 là hệ số tin cậy đối với tải trọng cầu trục;
k 1, k 2 =1 - hệ số động, có xét đến tính chất va đập của tải trọng khi cần trục di chuyển dọc theo đường ray không bằng phẳng và tại các mối nối ray, bàn máy. 15.1.
Bàn
| Số tải | Tải trọng và tổ hợp lực | Ψ 2 | Phần giá đỡ | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| M | N | Q | M | N | M | N | M | N | Q | ||||||||||||||||
| Không thay đổi | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| Tuyết | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| Dmax | vào cột bên trái | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | vào cột bên phải | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| T | vào cột bên trái | ±8,7 | ±16,2 | ±76,4 | ±76,4 | ±186 | ±16,2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7,8 | ±14,6 | ±68,8 | ±68,8 | ±167,4 | ±14,6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | vào cột bên phải | ±60,5 | ±9,2 | ±12 | ±12 | ±133,3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54,5 | ±8,3 | ±10,8 | ±10,8 | ±120 | ±8,1 | |||||||||||||||||||
| Gió | bên trái | ±94,2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84,8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | bên phải | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M tối đa N tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 nỗ lực | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N resp. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi -M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi -M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi +M tương ứng. | Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Qma | Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. Tính toán cột bậc xây dựng công nghiệp.
3.4.1. Dữ liệu ban đầu:
Liên kết giữa xà ngang và cột chắc chắn;
Các lực tính toán được chỉ ra trong bảng,
Đối với đầu cột
tại đoạn 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;
ở đoạn 2-2: M = -147 kNm.
Đối với phần dưới cùng của cột
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (mômen uốn tăng thêm tải trọng cho nhánh cầu trục);
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (mômen uốn tăng thêm tải trọng cho nhánh ngoài);
Q tối đa = 89 kN.
Tỷ lệ độ cứng của phần trên và phần dưới cột I trong /I n = 1/5;
vật liệu cột – mác thép C235, bê tông móng loại B10;
hệ số tin cậy tải γ n = 0,95.
Gốc của nhánh ngoài.
Diện tích sàn yêu cầu:
A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0,54 = 2232 cm 2;
R f = γR b ≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm 2 ; Bảng R b = 0,45 kN/cm 2 (bê tông B7.5). 8.4..
Vì lý do cấu trúc, phần nhô ra của tấm từ 2 phải ít nhất là 4 cm.
Khi đó B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, lấy B = 55 cm;
Ltr = Apl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, lấy L = 45 cm;
xin vui lòng. = 45*55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.
Ứng suất trung bình trong bê tông dưới bản:
σf = N in2 /Apl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.
Từ điều kiện sắp xếp đối xứng các đường ngang so với trọng tâm của cành, khoảng cách giữa các đường ngang trong khoảng sáng bằng:
2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; có chiều dày ngang 12 mm với 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.
· Chúng tôi xác định mô men uốn trong các phần riêng lẻ của tấm:
cốt truyện 1(phần nhô ra của hẫng c = c 1 = 9,1 cm):
M 1 = σ fs 1 2 /2 = 0,49 * 9,1 2 /2 = 20 kNcm;
phần 2(phần nhô ra của hẫng c = c 2 = 5 cm):
M2 = 0,82*5 2/2 = 10,3 kNcm;
phần 3(tấm được đỡ bốn phía): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):
M 3 = ασ f a 2 = 0,125*0,49*15 2 = 13,8 kNcm;
phần 4(tấm được hỗ trợ ở bốn phía):
M 4 = ασ f a 2 = 0,125*0,82*8,9 2 = 8,12 kNcm.
Để tính toán ta chấp nhận M max = M 1 = 20 kNcm.
· Độ dày tấm yêu cầu:
tpl = √6M tối đa γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,
trong đó R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 đối với thép Vst3kp2 có chiều dày 21 - 40 mm.
Chúng tôi lấy tpl = 26 mm (2 mm là cho phép phay).
Chiều cao ngang được xác định từ điều kiện đặt đường nối để gắn ngang vào nhánh cột. Để đảm bảo an toàn, chúng tôi truyền toàn bộ lực trong nhánh tới các đường ngang thông qua bốn mối hàn góc. Hàn bán tự động bằng dây Sv – 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Chiều dài đường may cần thiết được xác định:
l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;
tôi w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
Ta lấy htr = 30cm.
Việc kiểm tra cường độ di chuyển ngang được thực hiện tương tự như đối với cột nén tập trung.
Tính toán bu lông neo để buộc chặt nhánh cầu trục (N min =368 kN; M=324 kNm).
Lực trong bu lông neo: F a = (M-N y 2)/h o = (32400-368 * 56)/145,8 = 81 kN.
Diện tích mặt cắt yêu cầu của bu lông làm bằng thép Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;
A v.tr = F a γ n / R va =81*0.95/18.5=4.2 cm 2 ;
Ta lấy 2 bu lông d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Lực tác dụng lên các bu lông neo của nhánh ngoài ít hơn. Vì lý do thiết kế, chúng tôi chấp nhận các bu lông giống nhau.
3.5. Tính toán và thiết kế giàn giàn.
Dữ liệu ban đầu.
Vật liệu của các thanh giằng là mác thép C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t 20 mm), vật liệu của bản mã là C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t 20 mm) ;
Các phần tử giàn được làm từ các góc.
Tải từ trọng lượng của lớp phủ (không bao gồm trọng lượng của đèn):
g cr ’ = g cr – γ g g nền ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .
Trọng lượng của đèn lồng, trái ngược với tính toán của khung, được tính đến ở những nơi đèn lồng thực sự nằm trên giàn.
Khối lượng của khung đèn trên một đơn vị diện tích hình chiếu ngang của nền đèn lồng ' = 0,1 kN/m 2 .
Khối lượng của tường bên và kính trên một đơn vị chiều dài tường g b.st = 2 kN/m;
chiều cao tính toán d, khoảng cách giữa các trục của đai được lấy (2250-180=2,07m)
Lực nút (a):
F 1 = F 2 = gcr'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;
F 3 = g cr ' Bd + (g nền ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;
F 4 = g cr ' B(0,5d + d) + g nền ' B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.
Phản ứng hỗ trợ: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.
S = S g m = 1,8 m.
Lực nút:
Tùy chọn thứ nhất về tải tuyết (b)
F 1s = F 2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;
F 3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;
F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.
Phản ứng hỗ trợ: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24.2+20.8+25.9/2=82.5 kN.
Tùy chọn thứ 2 về tải tuyết (c)
F 1 s ’ = 1,8*6*2=21,6 kN;
F 2 s’ = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;
F 3 s ’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;
Phản ứng hỗ trợ: . F′ As = F 1 s ' + F 2 s ' + F 3 s ' =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.
Tải từ các khoảnh khắc khung hình (xem bảng) (d).
Sự kết hợp đầu tiên
(tổ hợp 1, 2, 3*,4, 5*): M 1 max = -315 kNm; sự kết hợp (1, 2, 3, 4*, 5):
M2tương ứng = -238 kNm.
Sự kết hợp thứ hai (không bao gồm tải tuyết):
M1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M2tương ứng = -238-(-60,9) = -177 kNm.
Tính toán các đường nối.
| Thanh không. | Phần | [N], kN | Đường may dọc theo viền áo | Đường may lông vũ | ||||
| N vòng quay, kN | Kf, cm | l w , cm | N p, kN | kf, cm | l w , cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0,75N = 211 0,7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0,25N = 71 0,3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO ĐƯỢC SỬ DỤNG.
1. Kết cấu kim loại. sửa bởi Yu.I. Kudishina Moscow, biên tập. c. "Học viện", 2008
2. Kết cấu kim loại. Sách giáo khoa đại học / Ed. E.I. Belenya. – tái bản lần thứ 6. M.: Stroyizdat, 1986. 560 tr.
3. Ví dụ tính toán kết cấu kim loại. Do A.P. Mandrikov biên tập. - tái bản lần thứ 2. M.: Stroyizdat, 1991. 431 tr.
4. SNiP II-23-81 * (1990). Kết cấu thép. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1991. – 94 tr.
5. SNiP 2.01.07-85. Tải trọng và tác động. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1989. – 36 tr.
6. SNiP 2.01.07-85 *. Bổ sung, Phần 10. Độ võng và chuyển vị. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1989. – 7 tr.
7. Kết cấu kim loại. Sách giáo khoa dành cho đại học/Ed. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 tr.
8. GOST 24379.0 – 80. Bu lông móng.
9. Hướng dẫn về dự án khóa học “Cấu trúc kim loại” của Morozov 2007.
10. Thiết kế kết cấu kim loại công trình công nghiệp. Ed. A.I. Aktuganov 2005
Kích thước dọc
Chúng tôi bắt đầu thiết kế khung của tòa nhà công nghiệp một tầng với việc lựa chọn sơ đồ kết cấu và bố cục của nó. Chiều cao của nhà từ mặt sàn đến đáy giàn xây dựng H khoảng:
H o ≥ H 1 + H 2 ;
trong đó H 1 là khoảng cách từ mặt sàn đến đầu ray cần trục theo quy định H 1 = 16 m;
H2 – khoảng cách từ đầu ray cầu trục đến đáy các kết cấu tòa nhà có lớp phủ, tính theo công thức:
N 2 ≥ N k + f + d;
trong đó Hk là chiều cao của cần trục; N k = 2750 mm điều chỉnh. 1
f là kích thước có tính đến độ võng của kết cấu lớp phủ theo nhịp, f = 300 mm;
d - khoảng cách giữa điểm trên cùng của xe cẩu và cấu trúc xây dựng,
d = 100mm;
H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, được chấp nhận – 3200 mm (vì H 2 được lấy là bội số của 200 mm)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, được chấp nhận – 19200 mm (vì H 2 được lấy là bội số của 600 mm)
Chiều cao đỉnh cột:
· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., kích thước cuối cùng sẽ được xác định sau khi tính toán dầm cầu trục.
Chiều cao phần dưới của cột khi chân cột chôn cách mặt sàn 1000 mm
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.
Chiều cao cột đầy đủ
· H = N trong + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.
Kích thước đèn lồng:
Chúng tôi chấp nhận một chiếc đèn lồng có chiều rộng 12 m với kính một tầng có chiều cao 1250 mm, chiều cao cạnh 800 mm và chiều cao gờ 450 mm.
Khụ khụ. = 1750 +800 +450 =3000 mm.
· H f = 3150 mm.
Sơ đồ kết cấu của khung tòa nhà được thể hiện trên hình:
Kích thước ngang
Do khoảng cách cột là 12 m nên khả năng chịu tải là 32/5 t, chiều cao công trình< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h trong = a + 200 = 250 + 200 = 450mm
h trong phút = N trong /12 = 4820/12 = 402mm< h в = 450 мм.
Hãy xác định giá trị của l 1:
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
trong đó B 1 = 300 mm theo điều chỉnh. 1
Ta lấy l 1 = 750 mm (bội số của 250 mm).
Chiều rộng phần dưới của cột:
· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000mm.
· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769mm< h н = 1000 мм.
Mặt cắt ngang của phần trên của cột được ký hiệu là dầm chữ I có thành đặc, phần dưới là dầm đặc.
Dây buộc nhà khung thép công nghiệp
Độ cứng không gian của khung và độ ổn định của khung và các phần tử riêng lẻ của nó được đảm bảo bằng cách thiết lập một hệ thống kết nối:
Các kết nối giữa các cột (bên dưới và bên trên dầm cầu trục), cần thiết để đảm bảo sự ổn định của các cột so với các mặt phẳng khung, nhận biết và truyền tải trọng tác dụng dọc theo tòa nhà (gió, nhiệt độ) đến móng và cố định các cột trong quá trình lắp đặt;
- liên kết giữa các vì kèo: a) liên kết ngang dọc theo dây cung phía dưới của vì kèo, chịu tải trọng gió tác dụng lên đầu công trình; b) các mối nối dọc ngang dọc theo các dây dưới của giàn; c) các mối nối ngang dọc theo dây trên của giàn; d) kết nối dọc giữa các trang trại;
- kết nối đèn lồng;
- kết nối nửa gỗ.
3. Phần tính toán và thiết kế.
Tập hợp tải trọng trên khung.
3.1.1. Sơ đồ thiết kế khung ngang.
Trục hình học của cột bậc được coi là đường đi qua trọng tâm của phần trên và phần dưới của cột. Sự khác biệt giữa các trọng tâm tạo ra độ lệch tâm “e 0”, mà chúng tôi tính toán:
e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275m
Kết cấu thép nhà công nghiệp một tầng
Khung thép của một tòa nhà công nghiệp bao gồm các yếu tố giống như bê tông cốt thép, chỉ có vật liệu khung là thép.
Ứng dụng kết cấu thép thích hợp cho:
1. Đối với cột: có cao độ từ 12 m trở lên, chiều cao công trình trên 14,4 m, bố trí cầu trục hai tầng, có sức nâng của cần trục từ 50 tấn trở lên, trong điều kiện làm việc nặng nhọc;
2. cho kết cấu giàn: trong các tòa nhà có hệ thống sưởi có nhịp từ 30 m trở lên; trong các tòa nhà không có hệ thống sưởi từ 24 m trở lên; trên các cửa hàng nóng, trong các tòa nhà có tải trọng động cao; với sự có mặt của cột thép.
3. cho dầm cầu trục, đèn lồng, xà ngang và trụ nửa gỗ
Cột
Cột được thiết kế:
· nhánh đơn tường kiên cố có mặt cắt ngang không đổi cao 6 - 9,6 m, khẩu độ 18, 24 m (loạt 1.524-4, số 2),
· hai nhánh với chiều cao công trình 10,8-18 m, nhịp 18,24,30,36 m (loạt 1.424-4, số 1 và 4),
· loại riêng biệt, được sử dụng trong các tòa nhà có khả năng chịu tải lớn và chiều cao trên 15 m.
Thiết bị treo
Đối với các công trình có chiều cao đến 7,2 không được cung cấp cần trục mà chỉ được trang bị thiết bị treo có sức nâng đến 3,2 tấn; trong các tòa nhà 8.4-9.6 có thể sử dụng cần trục có sức nâng đến 20 tấn.
Cột được thiết kế theo hai dạng: có đoạn và không có đoạn. Đối với cột không có lối đi, khoảng cách từ trục định tâm đến trục của ray cầu trục là 750 mm, đối với cột có lối đi - 1000 mm. Phần trên của cột là dầm chữ I, phần dưới gồm hai nhánh được nối với nhau bằng lưới các góc cuộn được hàn vào mặt bích của cành.
Thiết kế cột
Khoảng cách cột được khuyến nghị cho các tòa nhà không cần cẩu và có thiết bị treo ở các hàng bên ngoài - 6 m, ở giữa - 6, 12 m; có cần trục ở hàng ngoài và hàng giữa - 12 m Để thống nhất các cột, đầu dưới của chúng phải cao độ 0,6 m, để chống ăn mòn, phần ngầm của cột cùng với chân đế được che phủ bằng một lớp bê tông.
Thông số chiều cao cột chính:
H in - chiều cao của phần trên,
· H n - chiều cao phần dưới, mác đầu ray cầu trục, chiều cao đoạn nhánh h.
Ở các hàng ở giữa có sự chênh lệch về chiều cao, có thể lắp một hàng cột vào khung, nhưng dọc theo đường chênh lệch, cần bố trí hai trục căn chỉnh có chèn giữa chúng. Phần trên của các cột như vậy được coi là giống như phần trên cùng cột cực đoan, tức là có tham chiếu là 250 mm. Trục căn chỉnh thứ hai căn chỉnh với mép ngoài của đỉnh cột.
trang trại
Giàn che được sử dụng trong các tòa nhà đơn và nhiều gian bằng bê tông cốt thép hoặc cột thép Dài 18,24,30,36 m, khoảng cách giữa các cột được giả định là 6,12 m, bao gồm giàn và các trụ đỡ. Hệ đỡ của giàn trên cột hoặc vì kèo được coi là bản lề.
Chúng được sản xuất theo ba loại: có đai song song, đa giác, hình tam giác.
Kết cấu giàn:
· Giàn có đai song song với nhịp 18 m, độ dốc chỉ 1,5% ở vùng trên, phần còn lại ở cả vùng trên và vùng dưới. Chiều cao của giàn trên giá đỡ là 3150 mm - dọc theo các cạnh và 3300 mm - chiều cao tối đa tính cả chân đế, chiều dài danh nghĩa nhỏ hơn nhịp 400 mm. (ngăn ngoài 200 mm). Các tấm bê tông cốt thép được đỡ trực tiếp trên dây cung phía trên của giàn, được gia cố bằng lớp phủ tại các điểm đỡ và được hàn. Được bao phủ bởi Prof. Sàn sử dụng xà gồ dài 6 m lắp ở dàn trên và bắt vít bằng bu lông, xà gồ dạng lưới dài 12 m được hàn.
· Trang trại từ ống tròn (Tiết kiệm hơn 20%, ít bị ăn mòn hơn do không có vết nứt và xoang) dòng 1.460-5. chỉ dành cho mục đích sử dụng chuyên nghiệp. sàn, đai dưới nằm ngang, đai trên có độ dốc 1,5%, chiều cao trên giá đỡ là 2900 mm, chiều cao toàn bộ là 3300, 3380 mm, chiều dài danh nghĩa cũng là 400 mm. Nói ngắn gọn.
· trang trại với độ dốc hợp âm trên là 1:3,5 ( hình tam giác), được thiết kế cho các nhà kho một nhịp, không có giếng trời, không có hệ thống sưởi, có hệ thống thoát nước bên ngoài, dòng PK-01-130/66 dùng để che bằng xà gồ.
· Kèo vì kèođược thiết kế với các đai song song, chiều cao các mông là 3130 mm, chiều cao tổng cộng là 3250 mm. Trụ đỡ của giàn kèo được làm bằng dầm chữ I hàn có bàn ở phần dưới để đỡ giàn. Kết cấu kèo có nhịp 12 m được lắp đặt trên giàn bê tông cốt thép hoặc thép. Nhịp 18,24 m chỉ trên thép.
· Nửa gỗ chúng được sắp xếp trong một khung thép: với những bức tường làm bằng Vật liệu tấm hoặc tấm, trong các tòa nhà có chiều cao trên 30 m, không phụ thuộc vào kết cấu tường, trong các tòa nhà có hoạt động của cần cẩu hạng nặng tường gạch, trong các tòa nhà đúc sẵn, dùng cho các bức tường cuối di động tạm thời trong quá trình xây dựng một tòa nhà theo nhiều giai đoạn. Cấu trúc nửa gỗ bao gồm các trụ và xà ngang. Số lượng và vị trí của chúng được xác định bởi độ cao của cột, chiều cao của tòa nhà, thiết kế của tường, tính chất và cường độ của tải trọng cũng như vị trí của các lỗ hở. Các đầu trên của trụ nửa gỗ được gắn vào giàn che hoặc giằng bằng các tấm cong.
Hệ thống thông tin liên lạc:
Hệ thống liên kết trong lớp phủ bao gồm các dây ngang trong mặt phẳng của dây trên và dây dưới của giàn và dây thẳng đứng giữa các vì kèo.
Hệ thống được thiết kế để đảm bảo hoạt động không gian và truyền độ cứng không gian cho khung, hấp thụ tải trọng ngang và đảm bảo sự ổn định trong quá trình lắp đặt; nếu tòa nhà bao gồm nhiều khối thì mỗi khối có một hệ thống độc lập.
Nếu mái của tòa nhà được làm bằng tấm bê tông cốt thép thì các kết nối dọc theo dây cung phía trên bao gồm các thanh chống và giằng; các kết nối ngang chỉ được cung cấp trong các tòa nhà đèn lồng và được đặt trong không gian dưới đèn lồng. Các kết nối được cố định bằng bu lông.
Kết nối ngang dọc theo các hợp âm thấp hơn
Các kết nối ngang dọc theo các hợp âm phía dưới có hai loại:
Loại giàn giằng ngang thứ nhất được sử dụng khi độ cao của các cột ngoài là 6 m và bố trí ở hai đầu của ngăn nhiệt độ; khi chiều dài của gian lớn hơn 96 m thì lắp thêm các vì kèo bổ sung với độ dốc bằng 42-60 m, ngoài ra còn sử dụng các giàn ngang dọc bố trí dọc theo các cột bên ngoài khi cần thiết và ở mức trung bình.
Các kết nối này được sử dụng trong các tòa nhà: một và hai nhịp với cần cẩu hàng hóa. 10 tấn trở lên; trong các tòa nhà có ba nhịp trở lên với tải trọng hàng hóa tổng hợp. 30 tấn trở lên.
Trong các trường hợp khác, các kết nối loại 2 được sử dụng - loại thứ hai được sử dụng khi độ cao của các cột bên ngoài là 12 m và được bố trí tương tự như loại thứ nhất.
Các kết nối được gắn chặt bằng bu lông cho công việc hàn nặng.
Kết nối dọc
Các giằng dọc được đặt dọc theo các nhịp, tại các vị trí giàn ngang cách nhau 6 m và được cố định bằng bu lông hoặc hàn tùy theo sức lực.
Khi được sử dụng trong lớp phủ prof. đối với sàn, xà gồ được sử dụng, được bố trí theo từng bước 3 m, khi có chênh lệch chiều cao cho phép là 1,5 m. sàn được gắn vào xà gồ bằng vít tự khai thác.
Liên kết dọc giữa các cột thép, được cung cấp trong mỗi hàng cột dọc, được chia thành chính và trên.
Những cái chính đảm bảo tính bất biến của khung theo phương dọc và được bố trí dọc theo chiều cao của phần cần trục của cột ở giữa tòa nhà hoặc khoang nhiệt độ. Cổng chéo, cổng thông tin hoặc bán cổng thông tin được thiết kế.
Các thanh giằng phía trên đảm bảo lắp đặt chính xác các đầu cột trong quá trình lắp đặt và truyền lực dọc từ phần trên của thành cuối sang các thanh giằng chính, được đặt trong phần cần trục của cột dọc theo các cạnh của ngăn nhiệt độ. . Ngoài ra, các kết nối này được bố trí trong các tấm nơi đặt các kết nối ngang và dọc giữa các giàn che phủ. Chúng được thiết kế dưới dạng thanh chống, thanh ngang, thanh chống và giàn.
Các thanh giằng được làm từ các kênh và các góc, được gắn chặt vào các cột bằng bu lông màu đen, trong các tòa nhà có khả năng chịu tải lớn để sử dụng ở cường độ cao - bằng cách hàn lắp đặt, làm sạch bu lông hoặc đinh tán.
Kết cấu cầu trục
Bài hát bị treo Chúng thường được làm từ dầm chữ I cán loại M có khớp nối bố trí bên ngoài các giá đỡ. Những con đường này được treo từ các vành đai phía dưới kết cấu chịu lực sử dụng bu lông sau đó hàn.
Kết cấu cầu trục cho cần trục trên cao bao gồm dầm cần cẩu, tiếp nhận lực dọc và lực cục bộ từ con lăn cần cẩu; dầm phanh hoặc giàn, cần cẩu nhận biết được tác động ngang; kết nối dọc và ngang, đảm bảo độ cứng và tính bất biến của kết cấu.
Thép cần cẩu Tùy theo thiết kế tĩnh, dầm được chia thành dầm tách và dầm liên tục. Những cái được chia chủ yếu được sử dụng. Chúng có thiết kế đơn giản, ít nhạy cảm hơn với các khu định cư hỗ trợ, dễ sản xuất và lắp đặt, nhưng so với các hệ thống liên tục, chúng có chiều cao lớn hơn và làm phức tạp các điều kiện vận hành của đường ray cần trục và yêu cầu tiêu thụ thép lớn hơn.
Theo loại mặt cắt, dầm cầu trục có thể là tiết diện đặc hoặc xuyên qua (mạng lưới)
Dầm cầu trục series 1.426-1 dạng dầm chữ I hàn có đai đối xứng hoặc không đối xứng, khẩu độ 6, 12, 24 m, chiều cao: có chiều dài 6 m - 800, 1300 mm; với chiều dài 12 m - 1100.1600 mm. Chiều cao tiết diện của dầm đặc là 650-2050 mm với độ dốc 200 mm. Dầm được trang bị xương sườnđộ cứng để đảm bảo sự ổn định của các bức tường, cách nhau 1,5 m. Dầm ở giữa và ngoài (nằm ở hai đầu và ở Khớp nối co giãn, một trong các giá đỡ được dịch chuyển về phía sau 500 mm). Giá đỡ của dầm trên bảng điều khiển cột được gắn bản lề: đối với dầm thông thường - trên bu lông, đối với dầm giằng - trên bu lông và hàn lắp đặt.
Cơ cấu phanh Chúng là các kết nối dọc theo các hợp âm trên của dầm cầu trục, được chọn tùy thuộc vào sự sẵn có của các lối đi và nhịp của dầm.
Ở cấp độ đường băng cần trục, các nhịp có cần trục hạng nặng được trang bị nền tảng cho các lối đi. Nền tảng phải rộng ít nhất 0,5 m có lan can và cầu thang. Nơi đặt cột, các lối đi được bố trí ở bên cạnh hoặc thông qua các lỗ hở trên đó.
Tùy thuộc vào sức nâng của cần cẩu và loại bánh xe chạy cho cần cẩuĐường ray đường sắt, đường ray định hình KR hoặc đường ray định hình khối được sử dụng. Việc gắn ray vào dầm có thể được cố định hoặc di chuyển.
Việc buộc chặt cố định, cho phép vận hành nhẹ các cần cẩu có sức nâng lên đến 30 tấn và hoạt động ở mức trung bình với sức nâng lên đến 15 tấn, được đảm bảo bằng cách hàn đường ray vào dầm. Trong hầu hết các trường hợp, đường ray được gắn vào dầm theo cách có thể di chuyển được, điều này cho phép làm thẳng đường ray. Tại các đầu đường ray của cầu trục được lắp đặt giảm chấn để tránh tác động từ bức tường cuối xây dựng.
Được sử dụng trong các tòa nhà công nghiệp khung hỗn hợp(cột bê tông cốt thép và giàn kim loại) với điều kiện:
· nhu cầu tạo nhịp lớn;
· để giảm trọng lượng của các bộ phận phủ.
Việc buộc chặt các giàn thép vào cột bê tông cốt thép được thực hiện bằng cách sử dụng các kết nối bắt vít sau đó hàn. Với mục đích này, bu lông neo được cung cấp ở đầu cột. 
