Turbinecondensor pt 80 130 13. Bedieningsinstructies stoomturbine
TECHNISCHE BESCHRIJVING
Beschrijving van het voorwerp.
Volledige naam:“Geautomatiseerde training “Bediening van de PT-80/100-130/13 turbine.”
Symbool:
Bouwjaar: 2007.
Er werd een geautomatiseerde training over de bediening van de turbine PT-80/100-130/13 ontwikkeld voor de opleiding van operationeel personeel dat turbine-eenheden onderhoudt van dit type en is een middel voor training, voorbereiding op examens en examentesten van WKK-personeel.
De AUK is samengesteld op basis van regelgevende en technische documentatie die wordt gebruikt bij de werking van PT-80/100-130/13-turbines. Het bevat tekst- en grafisch materiaal voor interactief leren en testen van studenten.
Deze AUK beschrijft het ontwerp en de technologische kenmerken van de belangrijkste en hulpapparatuur verwarmingsturbines PT-80/100-130/13, te weten: hoofdstoomkleppen, afsluiter, regelkleppen, HPC-stoominlaat, ontwerpkenmerken van HPC, CSD, LPC, turbinerotoren, lagers, asdraaiinrichting, afdichtingssysteem, condensatie eenheid, regeneratie lage druk, voedingspompen, regeneratie hoge druk, verwarmingsinstallatie, turbineoliesysteem, enz.
Er wordt rekening gehouden met de start-, normale, nood- en stopmodi van een turbine-eenheid, evenals de belangrijkste betrouwbaarheidscriteria voor het verwarmen en koelen van stoompijpleidingen, kleppenblokken en turbinecilinders.
Er wordt rekening gehouden met het automatische besturingssysteem van de turbine, het beveiligingssysteem, vergrendelingen en alarmen.
De procedure voor toelating tot keuring, beproeving en reparatie van apparatuur, veiligheidsregels en brand- en explosieveiligheid zijn vastgelegd.
AUC-samenstelling:
Geautomatiseerde trainingscursus (AUC) is een softwaretool die is ontworpen voor de initiële training en het daaropvolgende testen van de kennis van personeel van energiecentrales en elektrische netwerken. In de eerste plaats voor het opleiden van operationeel en onderhoudspersoneel.
De basis van AUC bestaat uit bestaande productie- en functiebeschrijvingen, regelgevingsmateriaal, gegevens van fabrikanten van apparatuur.
AUC omvat:
— gedeelte met algemene theoretische informatie;
— een sectie waarin de ontwerp- en bedieningsregels van een specifiek type apparatuur worden besproken;
— zelftestgedeelte voor studenten;
- Examinatorenblok.
Naast teksten bevat de AUK het nodige grafische materiaal (schema's, tekeningen, foto's).
Informatie-inhoud van de AUC.
1. Het tekstmateriaal is samengesteld op basis van de bedieningsinstructies, turbine PT-80/100-130/13, fabrieksinstructies, ander regelgevend en technisch materiaal en omvat de volgende secties:
1.1. Werking van de turbine-eenheid PT-80/100-130/13.
1.1.1. Algemene informatie over de turbine.
1.1.2. Olie systeem.
1.1.3. Regel- en beveiligingssysteem.
1.1.4. Condensatie apparaat.
1.1.5. Regeneratieve installatie.
1.1.6. Installatie voor het verwarmen van netwerkwater.
1.1.7. Het gereedmaken van de turbine voor gebruik.
Voorbereiding en inbedrijfstelling van het oliesysteem en de VPU.
Voorbereiding en activering van het turbinecontrole- en beveiligingssysteem.
Testen van beveiligingen.
1.1.8. Voorbereiden en in bedrijf stellen van het condensatieapparaat.
1.1.9. Voorbereiding en inbedrijfstelling van de regeneratieve installatie.
1.1.10. Installatie voorbereiden voor het verwarmen van netwerkwater.
1.1.11. Het voorbereiden van de turbine voor het opstarten.
1.1.12. Algemene instructies die moeten worden gevolgd bij het starten van de turbine vanuit welke staat dan ook.
1.1.13. Starten van de turbine vanuit een koude toestand.
1.1.14. Starten van de turbine vanuit warme toestand.
1.1.15. Bedrijfsmodus en veranderende parameters.
1.1.16. Condensatiemodus.
1.1.17. Modus met selecties voor productie en verwarming.
1.1.18. Lading dumpen en laden.
1.1.19. Het stoppen van de turbine en het terugbrengen van het systeem naar de oorspronkelijke staat.
1.1.20. Inspectie technische staat en onderhoud. Tijd voor veiligheidscontroles.
1.1.21. Onderhoud van het smeersysteem en VPU.
1.1.22. Onderhoud van condensatie- en regeneratieve installaties.
1.1.23. Onderhoud van installatie voor verwarmingsnetwerkwater.
1.1.24. Veiligheidsmaatregelen bij het onderhoud aan een turbogenerator.
1.1.25. Brandveiligheid bij het onderhoud van turbine-eenheden.
1.1.26. Procedure voor het testen van veiligheidskleppen.
1.1.27. Toepassing (bescherming).
2. Het grafische materiaal in deze AUC wordt gepresenteerd in 15 tekeningen en diagrammen:
2.1. Lengtedoorsnede van de PT-80/100-130-13 turbine (HPC).
2.2. Lengtedoorsnede van de turbine PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Pijpleidingdiagram voor stoomextractie.
2.4. Diagram van oliepijpleidingen van een turbogenerator.
2.5. Schema van toevoer en aanzuiging van stoom uit afdichtingen.
2.6. Pakkingbusverwarmer PS-50.
2.7. Kenmerken van de pakkingbusverwarmer PS-50.
2.8. Diagram van het hoofdcondensaat van een turbogenerator.
2.9. Diagram van netwerkwaterleidingen.
2.10. Pijpleidingdiagram voor het aanzuigen van stoom-luchtmengsel.
2.11. PVD-beschermingsschema.
2.12. Diagram van de hoofdstoomleiding van de turbine-eenheid.
2.13. Afwateringsdiagram van de turbine-eenheid.
2.14. Schema van het gasoliesysteem van de TVF-120-2-generator.
2.15. Energiekarakteristieken van de PT-80/100-130/13 LMZ-buiseenheid.
Kennistest
Na het bestuderen van de tekst en grafisch materiaal, kan de student een zelftestprogramma uitvoeren. Het programma is een test die de mate van beheersing van de instructiestof controleert. Bij een fout antwoord ontvangt de operator een foutmelding en een citaat uit de instructietekst met daarin het juiste antwoord. Het totaal aantal vragen voor deze cursus is 300.
Examen
Na het voltooien van de training en het zelftesten van de kennis, legt de student een examentest af. Het bevat 10 vragen die automatisch willekeurig worden geselecteerd uit de vragen die voor de zelftest zijn voorzien. Tijdens het tentamen wordt de examinandus gevraagd deze vragen te beantwoorden, zonder dat daartoe aanleiding bestaat of de mogelijkheid wordt geboden om naar een leerboek te verwijzen. Er worden geen foutmeldingen weergegeven totdat het testen is voltooid. Na afloop van het examen ontvangt de student een protocol waarin de voorgestelde vragen, de door de examinandus gekozen antwoordmogelijkheden en commentaar op foutieve antwoorden zijn vastgelegd. Het examen wordt automatisch beoordeeld. Het testprotocol wordt opgeslagen op de harde schijf van de computer. Het is mogelijk om het op een printer af te drukken.
De eerste tien schijven van de lagedrukrotor zijn integraal met de as gesmeed, de overige drie schijven zijn gemonteerd.
De HPC- en LPC-rotoren zijn star met elkaar verbonden via flenzen die integraal met de rotoren zijn gesmeed. De rotoren van de LPC en de generator van het type TVF-120-2 zijn verbonden door een starre koppeling.
De turbinestoomverdeling is mondstuk. Verse stoom wordt aangevoerd naar een aparte sproeierkast waarin zich een automatische sluiter bevindt, vanwaar de stoom via bypass-leidingen naar de turbineregelkleppen stroomt.
Bij het verlaten van de HPC gaat een deel van de stoom naar de gecontroleerde productie-extractie, de rest wordt naar de LPC gestuurd.
Verwarmingsextracties worden uitgevoerd vanuit de overeenkomstige LPC-kamers.
Het turbinebevestigingspunt bevindt zich op het turbineframe aan de generatorzijde en de unit zet uit naar het voorste lager.
Om de opwarmtijd te verkorten en de opstartomstandigheden te verbeteren, is voorzien in stoomverwarming van flenzen en tapeinden en directe stoomtoevoer naar de voorste afdichting van de HPC.
De turbine is uitgerust met een asdraaiapparaat dat de aslijn van de unit roteert met een frequentie van 0,0067.
Het turbinebladapparaat is ontworpen en geconfigureerd om te werken op een netwerkfrequentie van 50 Hz, wat overeenkomt met een rotorrotatie van 50. Langdurig bedrijf van de turbine is toegestaan op een netwerkfrequentie van 49 tot 50,5 Hz.
De hoogte van de fundering van de turbine-eenheid vanaf het vloerniveau van de condensatieruimte tot het vloerniveau van de turbinekamer bedraagt 8 meter.
2.1 Beschrijving van het thermische schakelschema van de PT–80/100–130/13-turbine
Het condensatieapparaat omvat een condensorgroep, een luchtverwijderingsapparaat, condensaat en circulatie pompen, uitwerper circulatiesysteem, waterfilters, leidingen met de nodige fittingen.
De condensorgroep bestaat uit één condensor met ingebouwde bank met een totaal koeloppervlak van 3000 m² en is ontworpen om de binnenkomende stoom te condenseren, een vacuüm te creëren in de uitlaatpijp van de turbine en het condensaat vast te houden, en om gebruik de warmte van de stoom die de condensor binnenkomt in bedrijfsmodi volgens het thermische schema voor het verwarmen van suppletiewater in de ingebouwde bundel.
De condensor heeft een speciale kamer ingebouwd in het stoomgedeelte, waarin HDPE-sectie nr. 1 is geïnstalleerd. De overige HDPE's worden door een aparte groep geïnstalleerd.
De regeneratieve eenheid is ontworpen om voedingswater te verwarmen met stoom afkomstig van niet-gereguleerde turbine-uitlaten, en heeft vier fasen LPH, drie fasen HPH en een ontluchter. Alle verwarmers zijn van het oppervlaktetype.
HPH nrs. 5,6 en 7 hebben een verticaal ontwerp met ingebouwde desuperheaters en afvoerkoelers. PVD’s zijn voorzien van groepsbeveiliging, bestaande uit automatische uitlaat en terugslagkleppen bij de waterinlaat en -uitlaat, een automatische klep met een elektromagneet, een pijpleiding voor het starten en uitschakelen van verwarmingstoestellen.
HDPE en HDPE (behalve HDPE nr. 1) zijn uitgerust met regelkleppen voor condensafvoer, geregeld door elektronische regelaars.
Het afvoeren van verwarmingsstoomcondensaat uit verwarmingstoestellen gebeurt in cascade. Vanaf HDPE nr. 2 wordt condensaat weggepompt door een afvoerpomp.
De installatie voor het verwarmen van netwerkwater omvat twee netwerkverwarmers, condensaat- en netwerkpompen. Elke heater is een horizontale stoom-water-warmtewisselaar met een warmtewisselingsoppervlak van 1300 m², gevormd door rechte messing buizen, aan weerszijden uitlopend in buisplaten.
3 Selectie van hulpapparatuur voor het thermische circuit van het station
3.1 Apparatuur geleverd bij de turbine
Omdat De condensor, hoofduitwerper, lage- en hogedrukverwarmers worden samen met de turbine aan het ontworpen station geleverd, waarna voor installatie op het station het volgende wordt gebruikt:
a) Condensortype 80-KTSST-1 in een hoeveelheid van drie stuks, één voor elke turbine;
b) Hoofdejector type EP-3-700-1 in een hoeveelheid van zes stuks, twee voor elke turbine;
c) Lagedrukverwarmers van het type PN-130-16-10-II (PND nr. 2) en PN-200-16-4-I (PND nr. 3,4);
d) Hogedrukverwarmers van het type PV-450-230-25 (PVD nr. 1), PV-450-230-35 (PVD nr. 2) en PV-450-230-50 (PVD nr. 3).
De kenmerken van de getoonde apparatuur zijn samengevat in tabellen 2, 3, 4, 5.
Tabel 2 - condensatorkarakteristieken
Tabel 3 - kenmerken van de hoofduitwerper van de condensor
WPT-80/100-130/13 van de Leningrad Metal Plant (NOG LMZ) turbinebouwproductievereniging met industriële en verwarmingsstoomextractie met een nominaal vermogen van 80 MW, maximaal 100 MW met een initiële stoomdruk van 12,8 MPa is ontworpen voor de direct aangedreven elektrische generator TVF-120-2 met een rotatiefrequentie van 50 Hz en warmtetoevoer voor productie- en verwarmingsbehoeften.
Bij het bestellen van een turbine, evenals in andere documentatie, waar deze moet worden vermeld als “Stoomturbine 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80”.
Turbine PT-80/100-130/13 voldoet aan de eisen van GOST 3618-85, GOST 24278-85 en GOST 26948-86.
De turbine heeft de volgende instelbare stoomextracties: productie met absolute druk (1,275±0,29) MPa en twee verwarmingsextracties: bovenste met absolute druk in het bereik van 0,049-0,245 MPa en lager met druk in het bereik van 0,029-0,098 MPa.
De ontluchtingsdruk van de verwarming wordt geregeld met behulp van één regelmembraan dat in de bovenste ontluchtingskamer is geïnstalleerd. De geregelde druk in de verwarmingsuitlaten wordt gehandhaafd: in de bovenste uitlaat - wanneer beide verwarmingsuitlaten zijn ingeschakeld, in de onderste uitlaat - wanneer één onderste verwarmingsuitlaat aan is. Netwerkwater wordt opeenvolgend en in dezelfde hoeveelheid door netwerkverwarmers van de onderste en bovenste verwarmingstrappen geleid. De waterstroom die door netwerkverwarmers gaat, wordt gecontroleerd.
Nominale waarden van de belangrijkste parameters van de turbine PT-80/100-130/13
| Parameter | PT-8O/100-130/13 |
| 1. Vermogen, MW | |
| nominaal | 80 |
| maximaal | 100 |
| 2. Initiële stoomparameters: | |
| druk, MPa | 12.8 |
| temperatuur. °C | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Verbruik van gewonnen stoom voor productie. behoeften, t/u | |
| nominaal | 185 |
| maximaal | 300 |
| 5. Productie-extractiedruk, MPa | 1.28 |
| 6. Maximaal verbruik van verse stoom, t/u | 470 |
| 7. Limieten voor veranderingen in de stoomdruk bij gereguleerde verwarmingsstoomextracties, MPa | |
| in het bovenste | 0.049-0.245 |
| in de onderste | 0.029-0.098 |
| 8. Watertemperatuur, °C | |
| voedzaam | 249 |
| koeling | 20 |
| 9. Koelwaterverbruik, t/u | 8000 |
| 10. Stoomdruk in de condensor, kPa | 2.84 |
Bij nominale parameters van verse stoom, koelwaterdebiet van 8000 m3/h, koelwatertemperatuur van 20 °C, regeneratie volledig ingeschakeld, is de hoeveelheid condensaat verwarmd in de HPH gelijk aan 100% van het stoomdebiet door de turbine , wanneer de turbine-eenheid werkt met een ontluchter van 0,59 MPa, met stapsgewijze verwarming van netwerkwater, bij volledig gebruik bandbreedte turbine en minimale stoomstroom naar de condensor kunnen de volgende extractiewaarden worden aangehouden:
— nominale waarden van gereguleerde winningen bij een vermogen van 80 MW;
— productieselectie — 185 t/u bij een absolute druk van 1,275 MPa;
- totale warmte-extractie - 285 GJ/h (132 t/h) bij absolute drukken: in de bovenste extractie - 0,088 MPa en in de onderste extractie - 0,034 MPa;
— de maximale waarde van productie-extractie bij een absolute druk in de extractiekamer van 1,275 MPa bedraagt 300 t/h. Met deze waarde van productie-extractie en de afwezigheid van warmte-extracties bedraagt het turbinevermogen -70 MW. Bij een nominaal vermogen van 80 MW en zonder warmteafvoer zal de maximale productie-extractie -250 t/u bedragen;
— de maximale totale waarde van de warmtewinning bedraagt 420 GJ/h (200 t/h); met deze hoeveelheid warmte-extractie en het ontbreken van productie-extractie bedraagt het turbinevermogen ongeveer 75 MW; bij een nominaal vermogen van 80 MW en zonder productie-extractie zal de maximale warmte-extractie ongeveer 250 GJ/h (-120 t/h) bedragen.
— het maximale turbinevermogen met uitgeschakelde productie- en verwarmingsextracties, met een koelwaterdebiet van 8000 m3/uur bij een temperatuur van 20 °C en volledig ingeschakelde regeneratie, zal 80 MW bedragen. Het maximale turbinevermogen bedraagt 100 MW. verkregen met bepaalde combinaties van productie- en verwarmingsextracties hangt af van de omvang van de extracties en wordt bepaald door het diafragma van de modi.
Het is mogelijk om de turbine-unit te laten werken met doorvoer van suppletie- en netwerkwater door de ingebouwde bundel
Wanneer de condensor wordt gekoeld met netwerkwater, kan de turbine werken volgens het thermische schema. Maximaal thermische kracht ingebouwde balk is -130 GJ/h terwijl de temperatuur in het uitlaatgedeelte niet hoger wordt gehouden dan 80 °C.
Langdurig gebruik van de turbine op nominaal vermogen is toegestaan met de volgende afwijkingen van de belangrijkste parameters van de nominale parameters:
- met een gelijktijdige verandering in elke combinatie van de initiële parameters van verse stoom - druk van 12,25 tot 13,23 MPa en temperatuur van 545 tot 560 ° C; in dit geval mag de temperatuur van het koelwater niet hoger zijn dan 20 °C;
- wanneer de temperatuur van het koelwater bij de ingang van de condensor stijgt tot 33 ° C en het koelwaterdebiet 8000 m3/h bedraagt, als de initiële parameters van verse stoom niet lager zijn dan de nominale;
- terwijl tegelijkertijd de productie- en tot nul worden teruggebracht.
- wanneer de verse stoomdruk stijgt tot 13,72 MPa en de temperatuur tot 565 °C, mag de turbine niet langer dan een half uur draaien, en de totale duur van de turbinewerking bij deze parameters mag niet langer zijn dan 200 uur/jaar.
Voor deze turbine-eenheid PT-80/100-130/13 wordt hogedrukverwarmer nr. 7 (PVD-475-230-50-1) gebruikt. PVD-7 werkt met stoomparameters voordat deze de verwarmer binnengaat: druk 4,41 MPa, temperatuur 420 °C en stoomstroom 7,22 kg/s. De parameters van het voedingswater zijn: druk 15,93 MPa, temperatuur 233 °C en debiet 130 kg/s.
- Handleiding
Voorwoord bij het eerste deel
Het modelleren van stoomturbines is voor honderden mensen in ons land een dagelijkse taak. In plaats van een woord model het is gebruikelijk om te zeggen stromingskarakteristiek. De stromingskarakteristieken van stoomturbines worden gebruikt om problemen op te lossen zoals het berekenen van het specifieke verbruik van gelijkwaardige brandstof voor elektriciteit en warmte geproduceerd door thermische energiecentrales; optimalisatie van WKK-bedrijf; planning en onderhoud van WKK-modi.
Ontwikkeld door mij nieuwe consumptiekenmerken stoomturbine
— gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine. De ontwikkelde stromingskarakteristiek is handig en effectief bij het oplossen van deze problemen. Op dit moment wordt het echter slechts in tweeën beschreven wetenschappelijke werken:
- Optimalisatie van de werking van thermische elektriciteitscentrales onder de omstandigheden van de groothandelsmarkt voor elektriciteit en capaciteit in Rusland;
- Berekeningsmethoden voor het bepalen van het specifieke verbruik van equivalente brandstof van thermische energiecentrales voor geleverde elektrische en thermische energie in de gecombineerde opwekkingsmodus.
En nu wil ik in mijn blog:
- beantwoord eerst in een eenvoudige en toegankelijke taal de belangrijkste vragen over de nieuwe stromingskarakteristiek (zie Gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine. Deel 1. Basisvragen);
- ten tweede, geef een voorbeeld van het construeren van een nieuw stromingskenmerk, dat zal helpen om zowel de constructiemethode als de eigenschappen van het kenmerk te begrijpen (zie hieronder);
- ten derde, om twee bekende uitspraken over de werkingsmodi van een stoomturbine te weerleggen (zie Gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine. Deel 3. Ontkrachten van mythen over de werking van een stoomturbine).
1. Initiële gegevens
De initiële gegevens voor het construeren van een gelineariseerde stromingskarakteristiek kunnen zijn:
- werkelijke vermogenswaarden Q 0 , N, Q p, Q t gemeten tijdens de werking van de stoomturbine,
- nomogrammen qt bruto van wettelijke en technische documentatie.
In gevallen waarin de werkelijke waarden van Q 0 , N, Q p, Q t niet beschikbaar zijn, kunnen nomogrammen qt gross worden verwerkt. Deze zijn op hun beurt verkregen op basis van metingen. Lees meer over turbinetesten in V.M. enz. Methoden voor het optimaliseren van energiesysteemmodi.
2. Algoritme voor het construeren van een gelineariseerde stromingskarakteristiek
Het constructiealgoritme bestaat uit drie stappen.
- Vertaling van nomogrammen of meetresultaten in tabelvorm.
- Linearisatie van de stromingskarakteristiek van een stoomturbine.
- Bepaling van de grenzen van het regelbereik van de stoomturbinewerking.
Bij het werken met nomogrammen qt gross wordt de eerste stap snel uitgevoerd. Dit soort werk heet digitalisering(digitaliseren). Het digitaliseren van 9 nomogrammen voor het huidige voorbeeld kostte me ongeveer 40 minuten.
De tweede en derde stap vereisen het gebruik van wiskundige pakketten. Ik ben dol op MATLAB en gebruik het al vele jaren. Mijn voorbeeld van het construeren van een gelineariseerde stromingskarakteristiek is er precies in gemaakt. Het voorbeeld kan worden gedownload via de link, uitvoeren en onafhankelijk de methode begrijpen voor het construeren van een gelineariseerde stromingskarakteristiek.
De stromingskarakteristiek voor de beschouwde turbine werd uitgezet voor de volgende vaste waarden van de modusparameters:
- eentraps bedrijfsmodus,
- middendruk stoomdruk = 13 kgf/cm2,
- lagedrukstoomdruk = 1 kgf/cm2.
1) Nomogrammen van specifiek verbruik qt bruto voor elektriciteitsopwekking (de gemarkeerde rode stippen zijn gedigitaliseerd en overgebracht naar de tabel):
- PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.
2) Digitalisering resultaat(elk csv-bestand heeft een bijbehorend png-bestand):
- PT-80_Qm_eq_0.csv,
- PT-80_Qm_eq_100.csv,
- PT-80_Qm_eq_120.csv,
- PT-80_Qm_eq_140.csv,
- PT-80_Qm_eq_150.csv,
- PT-80_Qm_eq_20.csv,
- PT-80_Qm_eq_40.csv,
- PT-80_Qm_eq_60.csv,
- PT-80_Qm_eq_80.csv.
3) MATLAB-script met berekeningen en grafieken:
- PT_80_lineaire_karakteristieke_curve.m
4) Het resultaat van het digitaliseren van nomogrammen en het resultaat van het construeren van een gelineariseerde stromingskarakteristiek in tabelvorm:
- PT_80_lineaire_karakteristieke_curve.xlsx.
Stap 1. Vertaling van nomogrammen of meetresultaten in tabelvorm
1. Verwerking van initiële gegevens
De initiële gegevens voor ons voorbeeld zijn nomogrammen qt bruto.
Om veel nomogrammen naar digitale vorm te converteren heb je nodig speciaal gereedschap. Ik heb de webapplicatie vele malen voor deze doeleinden gebruikt. De applicatie is eenvoudig en handig, maar biedt niet voldoende flexibiliteit om het proces te automatiseren. Een deel van het werk moet handmatig worden gedaan.
Bij deze stap is het belangrijk om de uiterste punten van de nomogrammen te digitaliseren, die de grenzen van het regelbereik van de stoomturbine bepalen.
Het werk bestond uit het markeren van de punten van de stroomkarakteristiek in elk png-bestand met behulp van de applicatie, het downloaden van de resulterende csv en het verzamelen van alle gegevens in één tabel. Het resultaat van de digitalisering kunt u vinden in het bestand PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, blad “PT-80”, tabel “Initiële gegevens”.
2. Conversie van meeteenheden naar krachteenheden
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \end(vergelijking)$$display$$
en reduceer alle initiële waarden tot MW. Berekeningen worden uitgevoerd met behulp van MS Excel.
De resulterende tabel “Initiële gegevens (machtseenheden)” is het resultaat van de eerste stap van het algoritme.
Stap 2. Linearisatie van de stromingskarakteristiek van de stoomturbine
1. Controle van de werking van MATLAB
Bij deze stap moet u MATLAB-versie niet lager dan 7.3 installeren en openen (this oude versie, huidige 8.0). Open in MATLAB het bestand PT_80_linear_characteristic_curve.m, voer het uit en zorg ervoor dat het werkt. Alles werkt correct als u, nadat u het script op de opdrachtregel hebt uitgevoerd, het volgende bericht ziet:
Waarden werden gedurende 1 seconde uit het bestand PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx gelezen. Coëfficiënten: a(N) = 2,317, a(Qп) = 0,621, a(Qт) = 0,255, a0 = 33,874 Gemiddelde fout = 0,006, (0,57%) Getal van grenspunten van het controlebereik = 37
Als u fouten heeft, zoek dan uit hoe u deze zelf kunt oplossen.
2. Berekeningen
Alle berekeningen worden geïmplementeerd in het bestand PT_80_linear_characteristic_curve.m. Laten we het in delen bekijken.
1) Geef de naam op van het bronbestand, het blad en het celbereik met de tabel "Initiële gegevens (machtseenheden)" die u in de vorige stap hebt verkregen.
XLSFileName = "PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx"; XLSSheetName = "PT-80"; XLSRange = "F3:I334";
2) We berekenen de initiële gegevens in MATLAB.
sourceData = xlsread(XLSFileName, XLSSsheetName, XLSRange); N = brongegevens(:,1); Qm = brongegevens(:,2); Ql = brongegevens(:,3); Q0 = brongegevens(:,4); fprintf("Waarden gelezen uit bestand %s in %1.0f sec\n", XLSFileName, toc);
We gebruiken de variabele Qm voor de gemiddelde drukstoomstroom Qp, index M van midden- gemiddeld; op dezelfde manier gebruiken we de variabele Ql voor lagedrukstoomstroom Qn, index l van laag- kort.
3) Laten we de coëfficiënten α i bepalen.
Laten we ons de algemene formule voor de stromingskarakteristieken herinneren
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \end(vergelijking)$$display$$
en geef de onafhankelijke (x_digit) en afhankelijke (y_digit) variabelen aan.
x_cijfer = ; % elektriciteit N, industriële stoom Qп, stadsverwarmingstoom Qт, eenheidsvector y_digit = Q0; % live stoomverbruik Q0
Als je niet begrijpt waarom er een eenheidsvector (laatste kolom) in de x_digit matrix staat, lees dan het materiaal over lineaire regressie. Wat betreft het onderwerp regressieanalyse raad ik het boek Draper N., Smith H. Toegepaste regressieanalyse. New York: Wiley, in druk, 1981. 693 p. (beschikbaar in het Russisch).
Vergelijking van de gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \end(vergelijking)$$display$$
is een meervoudig lineair regressiemodel. We zullen de coëfficiënten α i bepalen met behulp van "groot voordeel van de beschaving"— kleinste kwadratenmethode. Afzonderlijk merk ik op dat de kleinste kwadratenmethode door Gauss in 1795 werd ontwikkeld.
In MATLAB gebeurt dit in één regel.
A = regressie(y_cijfer, x_cijfer); fprintf("Coëfficiënten: a(N) = %4.3f, a(Qп) = %4.3f, a(Qт) = %4.3f, a0 = %4.3f\n",... A);
Variabele A bevat de vereiste coëfficiënten (zie bericht op de MATLAB-opdrachtregel).
De resulterende gelineariseerde stromingskarakteristiek van de PT-80 stoomturbine heeft dus de vorm
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,621 \cdot Q_P + 0,255 \cdot Q_T + 33,874 \qquad (4) \end(vergelijking)$$display$$
4) Laten we de linearisatiefout van de resulterende stromingskarakteristiek schatten.
y_model = x_cijfer * A; err = abs(y_model - y_digit) ./ y_digit; fprintf("Gemiddelde fout = %1.3f, (%4.2f%%)\n\n", gemiddelde(fout), gemiddelde(fout)*100);
Linearisatiefout is 0,57%(zie bericht op MATLAB-opdrachtregel).
Om het gebruiksgemak van de gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine te beoordelen, zullen we het probleem oplossen van het berekenen van de stroomsnelheid van hogedrukstoom Q 0 voor bekende belastingswaarden N, Q p, Q t.
Stel N = 82,3 MW, Q p = 55,5 MW, Q t = 62,4 MW, dan
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = 2,317 \cdot 82,3 + 0,621 \cdot 55,5 + 0,255 \cdot 62,4 + 33,874 = 274,9 \qquad (5) \end(vergelijking)$$ display$$
Ik wil u eraan herinneren dat de gemiddelde rekenfout 0,57% bedraagt.
Laten we terugkeren naar de vraag: waarom is de gelineariseerde stroomkarakteristiek van een stoomturbine fundamenteel handiger dan nomogrammen van specifiek verbruik qt bruto voor elektriciteitsopwekking? Om het fundamentele verschil in de praktijk te begrijpen, moet u twee problemen oplossen.
- Bereken de Q 0-waarde met de opgegeven nauwkeurigheid met behulp van nomogrammen en uw ogen.
- Automatiseer het proces van het berekenen van Q 0 met behulp van nomogrammen.
Het is duidelijk dat bij het eerste probleem het bepalen van de waarden van qt bruto met het oog gepaard gaat met grove fouten.
De tweede taak is lastig te automatiseren. Sinds de waarden van qt bruto zijn niet-lineair, dan is voor een dergelijke automatisering het aantal gedigitaliseerde punten tientallen keren groter dan in het huidige voorbeeld. Digitalisering alleen is niet voldoende, het algoritme moet ook geïmplementeerd worden interpolatie(waarden tussen punten vinden) niet-lineaire brutowaarden.
Stap 3. Het bepalen van de grenzen van het regelbereik van de stoomturbine
1. Berekeningen
Om het aanpassingsbereik te berekenen, zullen we een andere gebruiken "een zegen van de beschaving"— convexe rompmethode, convexe romp.
In MATLAB gebeurt dit als volgt.
indexCH = convhull(N, Qm, Ql, "vereenvoudigen", waar); index = uniek(indexCH); regRange = ; regRangeQ0 = * A; fprintf("Aantal grenspunten van het controlebereik = %d\n\n", size(index,1));
De convhull() methode definieert grenspunten van het instelbereik, gespecificeerd door de waarden van de variabelen N, Qm, Ql. De indexCH-variabele bevat de hoekpunten van driehoeken die zijn geconstrueerd met behulp van Delaunay-triangulatie. De regRange-variabele bevat de grenspunten van het aanpassingsbereik; variabele regRangeQ0 - stoomdebieten onder hoge druk voor de grenspunten van het regelbereik.
Het resultaat van de berekeningen vindt u in het bestand PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, blad “PT-80-resultaat”, tabel “Grenzen van het instelbereik”.
De gelineariseerde stromingskarakteristiek is geconstrueerd. Het vertegenwoordigt een formule en 37 punten die de grenzen (envelop) van het aanpassingsbereik in de bijbehorende tabel definiëren.
2. Controleer
Bij het automatiseren van de berekeningsprocessen van Q 0 is het noodzakelijk om te controleren of een bepaald punt met de waarden N, Q p, Q t binnen het aanpassingsbereik of daarbuiten ligt (de modus is technisch niet haalbaar). In MATLAB kan dit als volgt worden gedaan.
We stellen de waarden N, Q p, Q t in die we willen controleren.
n = 75; vierkante meter = 120; ql = 50;
Laten we het controleren.
in1 = inpolygoon(n, qm, regRange(:,1),regRange(:,2)); in2 = inpolygoon(qm, ql, regRange(:,2),regRange(:,3)); in = in1 && in2; if in fprintf("Punt N = %3,2f MW, Qp = %3,2f MW, Qt = %3,2f MW ligt binnen het regelbereik\n", n, qm, ql); else fprintf("Punt N = %3,2f MW, Qp = %3,2f MW, Qt = %3,2f MW ligt buiten het regelbereik (technisch onbereikbaar)\n", n, qm, ql); einde
De controle wordt in twee stappen uitgevoerd:
- de variabele in1 geeft aan of de waarden van N, Q p binnen de projectie van de schaal op de N, Q p-assen vielen;
- op dezelfde manier laat de variabele in2 zien of de waarden van Q p, Q t binnen de projectie van de schaal op de Q p, Q t-assen vielen.
Als beide variabelen gelijk zijn aan 1 (waar), bevindt het gewenste punt zich binnen de schaal, die het regelbereik van de stoomturbine specificeert.
Illustratie van de resulterende gelineariseerde stromingskarakteristiek van de stoomturbine
Meest "genereuze voordelen van de beschaving" we moesten de berekeningsresultaten illustreren.
Allereerst moeten we zeggen dat de ruimte waarin we grafieken bouwen, d.w.z. de ruimte met de assen x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p, heet regime ruimte(zie Optimalisatie van de werking van thermische elektriciteitscentrales in de omstandigheden van de groothandelsmarkt voor elektriciteit en capaciteit in Rusland
). Elk punt in deze ruimte bepaalt een bepaalde bedrijfsmodus van de stoomturbine. De modus kan zijn
- technisch haalbaar als het punt zich binnen de schaal bevindt dat het verstelbereik definieert,
- technisch niet haalbaar als het punt zich buiten deze schil bevindt.
Als we het hebben over de condensatiemodus van een stoomturbine (Q p = 0, Q t = 0), dan gelineariseerde stromingskarakteristiek vertegenwoordigt recht stuk. Als we het hebben over een T-type turbine, dan is de gelineariseerde stromingskarakteristiek dat wel platte veelhoek in driedimensionale modusruimte met assen x – N, y – Q t, z – Q 0, wat gemakkelijk te visualiseren is. Voor een turbine van het PT-type is de visualisatie het meest complex, omdat de gelineariseerde stromingskarakteristiek van een dergelijke turbine wordt weergegeven platte veelhoek in een vierdimensionale ruimte(voor uitleg en voorbeelden, zie Optimalisatie van de werking van thermische energiecentrales in de omstandigheden van de Russische groothandelsmarkt voor elektriciteit en capaciteit, paragraaf Linearisatie van de stromingskarakteristieken van turbines).
1. Illustratie van de verkregen gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine
Laten we de waarden van de tabel "Initiële gegevens (machtseenheden)" in de regimeruimte construeren.
Rijst. 3. Beginpunten van de stromingskarakteristiek in de regimeruimte met assen x – N, y – Q t, z – Q 0
Omdat we geen afhankelijkheid in de vierdimensionale ruimte kunnen construeren, hebben we nog niet zo'n voordeel van de beschaving bereikt, we werken als volgt met de waarden van Q n: we sluiten ze uit (figuur 3), repareren ze (figuur 3). 4) (zie de code voor het construeren van grafieken in MATLAB).
Laten we de waarde van Q p = 40 MW vaststellen en de uitgangspunten en de gelineariseerde stromingskarakteristiek construeren.
Rijst. 4. Beginpunten van de stromingskarakteristiek (blauwe punten), gelineariseerde stromingskarakteristiek (groene platte veelhoek)
Laten we terugkeren naar de formule die we hebben verkregen voor de gelineariseerde stromingskarakteristiek (4). Als we Q p = 40 MW MW vaststellen, ziet de formule er zo uit
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,255 \cdot Q_T + 58,714 \qquad (6) \end(vergelijking)$$display$$
Dit model definieert een vlakke polygoon in een driedimensionale ruimte met assen x – N, y – Q t, z – Q 0 naar analogie met een T-type turbine (die we zien in figuur 4).
Vele jaren geleden, toen nomogrammen voor qt gross werden ontwikkeld, werd er een fundamentele fout gemaakt in de fase van het analyseren van de initiële gegevens. In plaats van de kleinste kwadratenmethode te gebruiken en een gelineariseerde stromingskarakteristiek van een stoomturbine te construeren, werd om onbekende reden een primitieve berekening gemaakt:
$$display$$\begin(vergelijking) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \end(vergelijking)$$display$$
We hebben het dampverbruik Q t, Q p afgetrokken van het hogedrukstoomverbruik Q 0 en het resulterende verschil Q 0 (N) = Q e toegeschreven aan de elektriciteitsopwekking. De resulterende waarde Q 0 (N) = Q e werd gedeeld door N en omgezet in kcal/kWh, waardoor werd verkregen specifiek verbruik qt bruto. Deze berekening voldoet niet aan de wetten van de thermodynamica.
Beste lezers, misschien kennen jullie de onbekende reden? Deel het!
2. Illustratie van het instelbereik van een stoomturbine
Laten we eens kijken naar de schil van het aanpassingsbereik in de regimeruimte. De uitgangspunten voor de constructie ervan worden weergegeven in Fig. 5. Dit zijn dezelfde punten die we zien in Fig. 3 is echter de parameter Q 0 nu uitgesloten.
Rijst. 5. Beginpunten van de stromingskarakteristiek in de regimeruimte met assen x – N, y – Q p, z – Q t
Veel punten in afb. 5 is convex. Met behulp van de functie convexhull() hebben we de punten geïdentificeerd die de buitenste schil van deze set definiëren.
Delaunay-triangulatie(kit verbonden driehoeken) stelt ons in staat een schaal van het aanpassingsbereik te construeren. De hoekpunten van de driehoeken zijn de grenswaarden van het regelbereik van de PT-80 stoomturbine die we overwegen.
Rijst. 6. Shell van het aanpassingsbereik, weergegeven door veel driehoeken
Toen we controleerden of een bepaald punt binnen het aanpassingsbereik viel, controleerden we of dit punt binnen of buiten de resulterende schaal lag.
Alle hierboven gepresenteerde grafieken zijn geconstrueerd met behulp van MATLAB (zie PT_80_linear_characteristic_curve.m).
Veelbelovende problemen die verband houden met de analyse van de werking van stoomturbines met behulp van gelineariseerde stromingskarakteristieken
Als u een diploma of proefschrift doet, kan ik u verschillende taken aanbieden waarvan u de wetenschappelijke nieuwigheid gemakkelijk aan de hele wereld kunt bewijzen. Daarnaast verricht je uitstekend en nuttig werk.
Probleem 1
Laat zien hoe een platte veelhoek verandert wanneer de lagedrukdampdruk Qt verandert.
Probleem 2
Laat zien hoe een platte veelhoek verandert als de druk in de condensor verandert.
Probleem 3
Controleer of de coëfficiënten van de gelineariseerde stromingskarakteristiek als functies kunnen worden weergegeven aanvullende parameters regime, namelijk:
$$display$$\begin(vergelijking) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \alpha_P = f(p_(P),...); \\ \alpha_T = f(p_(T),...); \\ \alpha_0 = f(p_(2),...). \end(vergelijking)$$weergave$$
Hier is p 0 de hogedrukstoomdruk, p p de middendrukstoomdruk, p t de lagedrukstoomdruk, p 2 de uitlaatstoomdruk in de condensor, alle eenheden zijn kgf/cm2.
Verantwoord het resultaat.
Koppelingen
Chuchueva IA, Inkina N.E. Optimalisatie van de werking van thermische energiecentrales in de omstandigheden van de groothandelsmarkt voor elektriciteit en energie in Rusland // Wetenschap en onderwijs: wetenschappelijke publicatie van MSTU. N.E. Bauman. 2015. Nr. 8. P. 195-238.
- Sectie 1. Zinvolle formulering van het probleem van het optimaliseren van de werking van thermische energiecentrales in Rusland
- Sectie 2. Linearisatie van de stromingskarakteristieken van turbines
| Cursus projectopdracht | 3 |
|
| 1. | Initiële referentiegegevens | 4 |
| 2. | Berekening van de ketelinstallatie | 6 |
| 3. | Constructie van het stoomexpansieproces in een turbine | 8 |
| 4. | Stoom- en voedingswaterbalans | 9 |
| 5. | Bepaling van parameters van stoom, voedingswater en condensaat door PTS-elementen | 11 |
| 6. | Opstellen en oplossen van warmtebalansvergelijkingen voor secties en elementen van de PTS | 15 |
| 7. | Energie-energievergelijking en de oplossing ervan | 23 |
| 8. | Het controleren van de berekening | 24 |
| 9. | Bepaling van energie-indicatoren | 25 |
| 10. | Selectie van hulpapparatuur | 26 |
| Referenties | 27 |
|
Cursus projectopdracht
Aan de leerling: Onuchin D.M..
Projectonderwerp: Berekening van het thermische circuit van STU PT-80/100-130/13
Projectgegevens
P0 = 130 kg/cm2;
;
;
Qt = 220 MW;
;
.
Druk bij ongereguleerde extracties – uit referentiegegevens.
Bereiding van extra water - uit de atmosferische ontluchter "D-1,2".
Volume van het rekengedeelte
Ontwerpberekening van STU in het SI-systeem voor nominaal vermogen.
Bepaling van energieprestatie-indicatoren van technische opleidingsfaciliteiten.
Selectie van hulpapparatuur voor beroepsopleidingen.
1. Initiële referentiegegevens
Hoofdindicatoren van de PT-80/100-130-turbine.
Tabel1.
| Parameter | Grootte | Dimensie |
| Nominaal vermogen | 80 | Mw |
| Maximaal vermogen | 100 | Mw |
| Initiële druk | 23,5 | MPa |
| Begintemperatuur | 540 | MET |
| Druk bij de uitlaat van de centrale veneuze pomp | 4,07 | MPa |
| Temperatuur aan de uitlaat van de HPC | 300 | MET |
| Oververhitte stoomtemperatuur | 540 | MET |
| Koelwaterstroom | 28000 | m 3 / uur |
| Koelwatertemperatuur | 20 | MET |
| Condensor druk | 0,0044 | MPa |
De turbine heeft 8 ongereguleerde stoomextracties die zijn ontworpen om voedingswater te verwarmen in lagedrukverwarmers, een ontluchter, in hogedrukverwarmers en om de aandrijfturbine van de hoofdtoevoerpomp aan te drijven. De uitlaatstoom van de turboaandrijving keert terug naar de turbine.
Tabel2.
| Selectie | Druk, MPa | Temperatuur, 0 C |
|
| I | PVD nr. 7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD nr. 6 | 2,55 | 348 |
| III | HDPE nr. 5 | 1,27 | 265 |
| Ontluchter | 1,27 | 265 |
|
| IV | HDPE nr. 4 | 0,39 | 160 |
| V | HDPE nr. 3 | 0,0981 | - |
| VI | HDPE nr. 2 | 0,033 | - |
| VII | HDPE nr. 1 | 0,003 | - |
De turbine heeft twee verwarmingsstoomextracties, boven en onder, ontworpen voor een- en tweetrapsverwarming van netwerkwater. Verwarmingsextracties hebben de volgende drukcontrolelimieten:
Bovenste 0,5-2,5 kg/cm2;
Lager 0,3-1 kg/cm2.
2. Berekening van de ketelinstallatie
VB – bovenste ketel;
NB – onderste ketel;
Retour – retour netwerkwater.
D VB, D NB - stoomverbruik voor respectievelijk de bovenste en onderste ketel.
Temperatuurgrafiek: t pr / t o br =130 / 70 C;
Tpr = 130 0 C (403 K);
T arr = 70 0 C (343 K).
Bepaling van stoomparameters bij stadsverwarmingsextracties
Laten we uitgaan van een uniforme verwarming op VSP en NSP;
Wij accepteren de waarde van onderverwarming in netwerkverwarmers 
.
Wij aanvaarden drukverliezen in leidingen 
.
Druk van de bovenste en onderste extractie van de turbine voor VSP en NSP:
bar; 
bar.
hWB =418,77 kJ/kg
hNB =355,82 kJ/kg
D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →
→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s
D VB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s
3. Constructie van het proces van stoomexpansie in een turbine
Laten we uitgaan van het drukverlies in de stoomverdeelinrichtingen van de cilinders:
;
;
;
In dit geval zal de druk bij de inlaat van de cilinders (achter de regelkleppen) zijn:
Het proces in het h,s-diagram wordt getoond in Fig. 2.
4. Saldo van stoom en voedingswater.
We gaan ervan uit dat stoom met het hoogste potentieel naar de eindafdichtingen (D KU) en naar de stoomejectors (D EP) gaat.
De verbruikte stoom van de eindafdichtingen en van de ejectors wordt naar de pakkingbusverwarmer geleid. We accepteren verwarming van het condensaat daarin:
De uitlaatstoom in de ejectorkoelers wordt naar de ejectorverwarmer (EH) geleid. Verwarming erin:
We gaan ervan uit dat de stoomstroom naar de turbine (D) een bekende waarde is.
Verliezen van de werkvloeistof tussen stations: D У =0,02D.
Laten we uitgaan van een stoomverbruik van 0,5% voor eindafdichtingen: D KU =0,005D.
Laten we aannemen dat het stoomverbruik voor de hoofdejectoren 0,3% bedraagt: D EJ =0,003D.
Dan:
Het stoomverbruik van de ketel bedraagt:
Omdat Als de ketel een trommelketel is, moet er rekening gehouden worden met het spoelen van de ketel.
D cont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.
Hoeveelheid voedingswater geleverd aan de ketel:
Hoeveelheid extra water:
Condensaatverliezen voor productie:
(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.
De druk in de keteltrommel is circa 20% groter dan de verse stoomdruk bij de turbine (door hydraulische verliezen), d.w.z.
P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kg.
De druk in de continue spui-expander (CPD) is ongeveer 10% hoger dan in de ontluchter (D-6), d.w.z.
P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 bar →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R.=β∙D cont =0,438∙0,0154D=0,0067D;
D V.R. =(1-β)D cont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
We bepalen de stroom netwerkwater door netwerkverwarmers:
Wij aanvaarden lekkages in het verwarmingssysteem als 1% van de hoeveelheid circulerend water.
Dus de vereiste chemische productiviteit. waterbehandeling:
5. Bepaling van parameters van stoom, voedingswater en condensaat op basis van PTS-elementen.
We gaan uit van het drukverlies in de stoompijpleidingen van de turbine naar de verwarmers van het regeneratieve systeem in de hoeveelheid van:
| Ik selectie | PVD-7 | 4% |
| II-selectie | PVD-6 | 5% |
| III selectie | PVD-5 | 6% |
| IV-selectie | PVD-4 | 7% |
| V-selectie | PND-3 | 8% |
| VI-selectie | PND-2 | 9% |
| VII-selectie | PND-1 | 10% |
De bepaling van parameters hangt af van het ontwerp van de verwarmers ( zie afb. 3). In het berekende schema zijn alle HDPE en PVD oppervlakte.
Terwijl het hoofdcondensaat en het voedingswater van de condensor naar de ketel stromen, bepalen wij de parameters die we nodig hebben.
5.1. We verwaarlozen de toename van de enthalpie in de condensaatpomp. Dan zijn de parameters van het condensaat voor de ED:
0,04 bar, 
29°C, 
121,41 kJ/kg.
5.2. We gaan ervan uit dat de opwarming van het hoofdcondensaat in de ejectorverwarmer gelijk is aan 5°C.
34 °C; kJ/kg.
5.3. We nemen aan dat de waterverwarming in de boiler (SP) 5°C is.
39 °C, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 – uitgeschakeld.
Het wordt gevoed door stoom uit de VI-selectie.
69,12 °C, 
289,31 kJ/kg = h d2 (drainage uit HDPE-2).
°С, 
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg
Het wordt gevoed door stoom uit de V-selectie.
Verwarmingsstoomdruk in het verwarmingslichaam:
96,7 °C, 
405,21 kJ/kg;
Waterparameters achter de verwarming:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.
We hebben de temperatuurstijging als gevolg van het mengen van stromen voor LPH-3 voorlopig ingesteld op 
, d.w.z. wij hebben:
Het wordt gevoed door stoom uit de IV-selectie.
Verwarmingsstoomdruk in het verwarmingslichaam:
140,12°С, 
589,4 kJ/kg;
Waterparameters achter de verwarming:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.
Parameters van het verwarmingsmedium in de afvoerkoeler:
5.8. Voedingswaterontluchter.
De voedingswaterontluchter werkt met constante stoomdruk in de behuizing
R D-6 =5,88 bar → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 kJ/kg, h” D-6 =2755,54 kJ/kg,
5.9. Voedingspomp.
Laten we de efficiëntie van de pomp nemen 
0,72.
Persdruk: MPa. °C, en de parameters van het verwarmingsmedium in de afvoerkoeler zijn:
Stoomparameters in de stoomkoeler:
°C; 
2833,36 kJ/kg.
De verwarming in OP-7 hebben we ingesteld op 17,5 °C. Dan is de watertemperatuur achter de PVD-7 gelijk aan °C, en zijn de parameters van het verwarmingsmedium in de drainagekoeler:
°C; 
1032,9 kJ/kg.
De voedingswaterdruk na PPH-7 is:
Waterparameters achter de verwarming zelf.
