Akoestische berekening van het toevoerventilatiesysteem. Selectie van een geluiddemper

19.10.2019

Akoestische berekening geproduceerd voor elk van de acht octaafbanden van het gehoorbereik (waarvoor de geluidsniveaus zijn genormaliseerd) met geometrische gemiddelde frequenties van 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz.

Voor centrale systemen ventilatie- en airconditioningsystemen met uitgebreide netwerken van luchtkanalen mogen akoestische berekeningen alleen worden uitgevoerd voor frequenties van 125 en 250 Hz. Alle berekeningen worden uitgevoerd met een nauwkeurigheid van 0,5 Hz en het eindresultaat wordt afgerond op een geheel aantal decibel.

Wanneer de ventilator draait in efficiëntiemodi groter dan of gelijk aan 0,9, is het maximale rendement 6 = 0. Wanneer de bedrijfsmodus van de ventilator niet meer dan 20% afwijkt van het maximum, wordt aangenomen dat het rendement 6 = 2 dB is, en wanneer de afwijking meer dan 20% - 4 dB bedraagt.

Om het niveau van het geluidsvermogen dat in luchtkanalen wordt gegenereerd te verminderen, wordt aanbevolen om de volgende maximale luchtsnelheden te hanteren: in de hoofdluchtkanalen van openbare gebouwen en bijgebouwen van industriële gebouwen 5-6 m/s, en in takken - 2- 4 m/sec. Voor industriële gebouwen kunnen deze snelheden worden verdubbeld.

Voor ventilatiesystemen met een uitgebreid netwerk van luchtkanalen worden akoestische berekeningen alleen gemaakt voor de aftakking naar de dichtstbijzijnde kamer (bij dezelfde toegestane geluidsniveaus) en voor verschillende geluidsniveaus - voor de aftakking met het laagst toegestane niveau. Akoestische berekeningen voor luchtinlaat- en uitlaatschachten worden afzonderlijk uitgevoerd.

Voor gecentraliseerde systemen ventilatie en airconditioning met een uitgebreid netwerk van luchtkanalen kunnen er alleen berekeningen gemaakt worden voor frequenties van 125 en 250 Hz.

Wanneer geluid vanuit verschillende bronnen de kamer binnenkomt (van aan- en afvoerroosters, van units, lokale airconditioners, enz.), worden verschillende ontwerppunten geselecteerd op de werkplekken die zich het dichtst bij de geluidsbronnen bevinden. Voor deze punten worden de octaafgeluidsdrukniveaus van elke geluidsbron afzonderlijk bepaald.

Op verschillende tijdstippen gedurende de dag wettelijke vereisten Voor geluidsdrukniveaus worden akoestische berekeningen uitgevoerd op de laagst toegestane niveaus.

In het totale aantal geluidsbronnen m wordt geen rekening gehouden met bronnen die op het ontwerppunt octaafniveaus creëren die 10 en 15 dB onder de standaard liggen, wanneer hun aantal respectievelijk niet meer dan 3 en 10 bedraagt Fans worden ook niet in aanmerking genomen.

Meerdere toevoer- of afvoerroosters van één ventilator, gelijkmatig verdeeld over de kamer, kunnen worden beschouwd als één geluidsbron wanneer het geluid van één ventilator er doorheen dringt.

Wanneer zich meerdere bronnen met hetzelfde geluidsvermogen in een ruimte bevinden, worden de geluidsdrukniveaus op het geselecteerde ontwerppunt bepaald door de formule

De basis voor het ontwerpen van geluidsdemping van ventilatie- en airconditioningsystemen is akoestische berekening - een verplichte toepassing voor het ventilatieproject van elke faciliteit. De belangrijkste taken van een dergelijke berekening zijn: bepaling van het octaafspectrum van luchtgedragen ventilatiegeluid op ontwerppunten en de vereiste reductie ervan door dit spectrum te vergelijken met het toegestane spectrum volgens hygiënische normen. Na selectie van constructieve en akoestische maatregelen om de vereiste geluidsreductie te garanderen, wordt een verificatieberekening van de verwachte geluidsdrukniveaus op dezelfde ontwerppunten uitgevoerd, waarbij rekening wordt gehouden met de effectiviteit van deze maatregelen.

Initiële gegevens voor akoestische berekening zijn de geluidskenmerken van de apparatuur - geluidsvermogensniveaus (SPL) in octaafbanden met geometrische gemiddelde frequenties 63, 125, 250, 500, 1.000, 2.000, 4.000, 8.000 Hz. Voor indicatieve berekeningen mogen aangepaste geluidsvermogensniveaus van geluidsbronnen in dBA worden gebruikt.

Berekeningspunten bevinden zich in menselijke habitats, met name op de installatieplaats van de ventilator (in de ventilatiekamer); in kamers of gebieden grenzend aan de installatielocatie van de ventilator; in kamers met een ventilatiesysteem; in ruimtes waar luchtkanalen doorheen gaan; in de omgeving van het apparaat voor het ontvangen of afvoeren van lucht, of alleen het ontvangen van lucht voor recirculatie.

Het berekende punt bevindt zich in de kamer waar de ventilator is geïnstalleerd

Over het algemeen zijn de geluidsdrukniveaus in een ruimte afhankelijk van het geluidsvermogen van de bron en de richtingsfactor van de geluidsemissie, het aantal geluidsbronnen, de locatie van het ontwerppunt ten opzichte van de bron en de omringende gebouwconstructies, de grootte en de akoestische kwaliteiten van de kamer.

De octaafgeluidsdrukniveaus gecreëerd door de ventilator(en) op de installatielocatie (in de ventilatiekamer) zijn gelijk aan:

waarbij Фi de directiviteitsfactor van de geluidsbron is (dimensieloos);

S is de oppervlakte van een denkbeeldige bol of een deel daarvan die de bron omringt en door het berekende punt gaat, m2;

B - akoestisch permanente lokalen, m2.

Rekenpunten bevinden zich in de ruimte naast het gebouw

Het geluid van de ventilator plant zich voort door het luchtkanaal en wordt via een rooster of schacht, direct door de wanden van het ventilatorhuis, of via een open pijp naar de omringende ruimte uitgestraald als de ventilator buiten het gebouw is geïnstalleerd.

Als de afstand van de ventilator tot het ontwerppunt veel groter is dan de grootte ervan, kan de geluidsbron als een puntbron worden beschouwd.

In dit geval worden de octaafgeluidsdrukniveaus op de ontwerppunten bepaald door de formule

waarbij L Pocti het octaafgeluidsvermogensniveau van de geluidsbron is, dB;

∆L Pneti - totale vermindering van het geluidsvermogensniveau langs het pad van geluidsvoortplanting in het luchtkanaal in de beschouwde octaafband, dB;

∆L ni - richtingsindicator voor geluidsstraling, dB;

r - afstand van de geluidsbron tot het berekende punt, m;

W - ruimtelijke hoek van geluidsstraling;

b a - geluidsdemping in de atmosfeer, dB/km.

2008-04-14

Het ventilatie- en airconditioningsysteem (HVAC) is een van de belangrijkste geluidsbronnen in moderne woon-, openbare en industriële gebouwen, op schepen, in slaaprijtuigen van treinen, in allerlei salons en controlecabines.

Het geluid in de HVAC is afkomstig van de ventilator (de belangrijkste geluidsbron met zijn eigen taken) en andere bronnen, verspreidt zich samen met de luchtstroom door het luchtkanaal en wordt uitgestraald naar de geventileerde ruimte. Geluid en de vermindering ervan worden beïnvloed door: airconditioners, verwarmingseenheden, regel- en luchtverdelingsapparatuur, ontwerp, bochten en vertakkingen van luchtkanalen.

Akoestische berekening van UHVAC wordt uitgevoerd met als doel alle noodzakelijke middelen voor geluidsreductie optimaal te selecteren en het verwachte geluidsniveau op de ontwerppunten van de kamer te bepalen. Traditioneel zijn actieve en reactieve ruisonderdrukkers de belangrijkste middelen om systeemruis te verminderen. Geluidsisolatie en geluidsabsorptie van het systeem en de ruimte zijn vereist om te garanderen dat wordt voldaan aan de normen voor geluidsniveaus die voor mensen zijn toegestaan - belangrijke milieunormen.

Nu in bouwnormen en Russische regels (SNiP), verplicht voor het ontwerp, de constructie en de exploitatie van gebouwen om mensen tegen lawaai te beschermen, is er een noodsituatie ontstaan. In de oude SNiP II-12-77 “Geluidsbescherming” was de methode voor akoestische berekening van HVAC-gebouwen verouderd en daarom niet opgenomen in de nieuwe SNiP 23/03/2003 “Geluidsbescherming” (in plaats van SNiP II-12- 77), waar het nog niet afwezig is opgenomen.

De oude methode is dus verouderd, maar de nieuwe niet. De tijd is gekomen om een moderne methode voor akoestische berekening van UVA in gebouwen te creëren, zoals al het geval is met zijn eigen specifieke kenmerken in andere technologiegebieden die voorheen geavanceerder waren op het gebied van akoestiek, bijvoorbeeld op zeeschepen. Laten we drie mogelijke methoden voor akoestische berekening bekijken in relatie tot UHCR.

De eerste methode voor akoestische berekening. Deze methode, puur gebaseerd op analytische afhankelijkheden, maakt gebruik van de theorie van lange lijnen, bekend in de elektrotechniek en hier verwezen naar de voortplanting van geluid in een gas dat een smalle pijp met stijve wanden vult. De berekening wordt gemaakt onder de voorwaarde dat de diameter van de buis veel kleiner is dan de lengte van de geluidsgolf.

Voor pijp rechthoekig gedeelte de zijkant moet minder dan de helft van de golflengte zijn, en voor een ronde buis de straal. Het zijn deze pijpen die qua akoestiek smal worden genoemd. Voor lucht met een frequentie van 100 Hz wordt dus een rechthoekige buis als smal beschouwd als de dwarsdoorsnedezijde kleiner is dan 1,65 m. Bij een smalle gebogen buis blijft de geluidsvoortplanting hetzelfde als bij een rechte buis.

Dit is bekend uit de praktijk van het langdurig gebruik van spreekpijpen op bijvoorbeeld schepen. Een typisch ontwerp van een langelijnventilatiesysteem heeft twee bepalende grootheden: LwH is het geluidsvermogen dat de afvoerpijp binnenkomt vanaf de ventilator aan het begin van de lange lijn, en LwK is het geluidsvermogen dat uit de afvoerpijp komt aan het einde. van de lange rij en het betreden van de geventileerde ruimte.

De lange lijn bevat de volgende karakteristieke elementen. We zetten ze op een rij: inlaat met geluidsisolatie R 1, actieve geluiddemper met geluidsisolatie R 2, T-stuk met geluidsisolatie R 3, reactieve geluiddemper met geluidsisolatie R 4, smoorklep met geluidsisolatie R 5 en uitlaatuitlaat met geluidsisolatie R 6. Geluidsisolatie verwijst hier naar het verschil in dB tussen het geluidsvermogen van de golven die op een bepaald element invallen en het geluidsvermogen dat door dit element wordt uitgezonden nadat de golven er verder doorheen zijn gegaan.

Als de geluidsisolatie van elk van deze elementen niet afhankelijk is van alle andere, kan de geluidsisolatie van het hele systeem als volgt worden geschat door berekening. De golfvergelijking voor een smalle pijp heeft de volgende vorm van de vergelijking voor vlakke geluidsgolven in een onbegrensd medium:

waarbij c de geluidssnelheid in lucht is, en p de geluidsdruk in de pijp, gerelateerd aan de trillingssnelheid in de pijp volgens de tweede wet van Newton door de relatie

waarbij ρ de luchtdichtheid is. Het geluidsvermogen voor vlakke harmonische golven is gelijk aan de integraal over het dwarsdoorsnedeoppervlak S van het luchtkanaal over de periode van geluidstrillingen T in W:

waarbij T = 1/f de periode van geluidstrillingen is, s; f—oscillatiefrequentie, Hz. Geluidsvermogen in dB: L w = 10lg(N/N 0), waarbij N 0 = 10 -12 W. Binnen de gespecificeerde aannames wordt de geluidsisolatie van een lange lijn van het ventilatiesysteem berekend met behulp van de volgende formule:

Het aantal elementen n voor een specifieke HVAC kan uiteraard groter zijn dan de bovenstaande n = 6. Om de waarden van Ri te berekenen, passen we de theorie van lange lijnen toe op de bovenstaande karakteristieke elementen van de luchtventilatie systeem.

Inlaat- en uitlaatopeningen van het ventilatiesysteem met R1 en R6. Volgens de theorie van lange lijnen is de kruising van twee smalle pijpen met verschillende dwarsdoorsnedegebieden S1 en S2 een analoog van het grensvlak tussen twee media met normale inval van geluidsgolven op het grensvlak. De randvoorwaarden op de kruising van twee pijpen worden bepaald door de gelijkheid van geluidsdrukken en trillingssnelheden aan beide zijden van de kruisingsgrens, vermenigvuldigd met het dwarsdoorsnedeoppervlak van de pijpen.

Door de op deze manier verkregen vergelijkingen op te lossen, verkrijgen we de energietransmissiecoëfficiënt en geluidsisolatie van de kruising van twee buizen met de hierboven aangegeven secties:

Uit analyse van deze formule blijkt dat bij S 2 >> S 1 de eigenschappen van de tweede buis de eigenschappen van de vrije grens benaderen. Een smalle pijp die uitkomt op een semi-oneindige ruimte kan bijvoorbeeld vanuit het oogpunt van geluidsisolatie worden beschouwd als grenzend aan een vacuüm. Wanneer S1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Actieve geluiddemper R2. De geluidsisolatie kan in dit geval bij benadering en snel worden geschat in dB, bijvoorbeeld met behulp van de bekende formule van ingenieur A.I. Belova:

waarbij P de omtrek van de stroomsectie is, m; l — lengte van de uitlaatdemper, m; S is het dwarsdoorsnede-oppervlak van het uitlaatkanaal, m2; α eq is de equivalente geluidsabsorptiecoëfficiënt van de bekleding, afhankelijk van de werkelijke absorptiecoëfficiënt α, bijvoorbeeld als volgt:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq. 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Uit de formule volgt dat de geluidsisolatie van het actieve geluiddemperkanaal R 2 groter is, hoe groter het absorptievermogen van de wanden α eq, de lengte van de geluiddemper l en de verhouding van de kanaalomtrek tot het dwarsdoorsnedeoppervlak P /S. Voor de beste geluidsabsorberende materialen, bijvoorbeeld de merken PPU-ET, BZM en ATM-1, maar ook voor andere veelgebruikte geluidsabsorbers, wordt de werkelijke geluidsabsorptiecoëfficiënt α weergegeven.

T-stuk R3. Bij ventilatiesystemen vertakt de eerste buis met dwarsdoorsnedeoppervlak S 3 zich meestal in twee buizen met dwarsdoorsnedeoppervlak S 3.1 en S 3.2. Deze vertakking wordt een tee genoemd: geluid komt binnen via de eerste tak en gaat verder door de andere twee. In het algemeen kunnen de eerste en tweede pijp uit meerdere pijpen bestaan. Dan hebben we

De geluidsisolatie van het T-stuk van sectie S 3 tot sectie S 3.i wordt bepaald door de formule

Merk op dat T-stukken er vanwege aërohydrodynamische overwegingen naar streven dat het dwarsdoorsnedeoppervlak van de eerste buis gelijk is aan de som van de dwarsdoorsnedeoppervlakken in de takken.

Reactieve (kamer)ruisonderdrukker R4. De kamergeluidonderdrukker is een akoestisch smalle buis met een doorsnede S 4 , die overgaat in een andere akoestisch smalle buis met een grote doorsnede S 4.1 met lengte l, een zogenaamde kamer, en dan weer verandert in een akoestisch smalle buis met een doorsnede S4. Laten we hier ook de lange-lijntheorie gebruiken. Door de karakteristieke impedantie in de bekende formule voor geluidsisolatie van een laag van willekeurige dikte bij normale inval van geluidsgolven te vervangen door de overeenkomstige reciproque waarden van het pijpoppervlak, verkrijgen we de formule voor geluidsisolatie van een kamergeluiddemper

waarbij k het golfgetal is. De geluidsisolatie van een kamergeluidonderdrukker bereikt zijn grootste waarde wanneer sin(kl) = 1, d.w.z. bij

waarbij n = 1, 2, 3, … Frequentie van maximale geluidsisolatie

waarbij c de geluidssnelheid in de lucht is. Als er in een dergelijke geluiddemper meerdere kamers worden gebruikt, moet de geluidsisolatieformule achtereenvolgens van kamer tot kamer worden toegepast en wordt het totale effect berekend met behulp van bijvoorbeeld de randvoorwaardenmethode. Effectieve kamergeluiddempers vereisen soms grote totale afmetingen. Maar hun voordeel is dat ze effectief kunnen zijn op elke frequentie, ook op lage frequenties, waar actieve stoorzenders praktisch nutteloos zijn.

De zone met hoge geluidsisolatie van kamerruisonderdrukkers bestrijkt zich herhalende vrij brede frequentiebanden, maar ze hebben ook periodieke geluidsoverdrachtszones met een zeer smalle frequentie. Om de efficiëntie te vergroten en de frequentierespons gelijk te maken, is een kamerdemper aan de binnenkant vaak bekleed met een geluidsabsorber.

Demper R5. De klep is structureel een dunne plaat met een oppervlak S 5 en een dikte δ 5, geklemd tussen de flenzen van de pijpleiding, waarbij het gat met een oppervlak S 5,1 kleiner is dan de interne diameter van de buis (of een andere karakteristieke maat) . Geluidsisolatie van een dergelijke gasklep

waarbij c de geluidssnelheid in de lucht is. Bij de eerste methode is het belangrijkste probleem voor ons bij het ontwikkelen van een nieuwe methode het beoordelen van de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat van de akoestische berekening van het systeem. Laten we de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid bepalen van het resultaat van de berekening van het geluidsvermogen dat de geventileerde ruimte binnenkomt - in dit geval de waarde

Laten we deze uitdrukking herschrijven in de volgende notatie voor een algebraïsche som, namelijk

Merk op dat de absolute maximale fout van een geschatte waarde het maximale verschil is tussen de exacte waarde y 0 en de geschatte waarde y, dat wil zeggen ± ε = y 0 - y. De absolute maximale fout van de algebraïsche som van verschillende geschatte grootheden y i is gelijk aan de som van de absolute waarden van de absolute fouten van de termen:

Hier wordt het minst gunstige geval aangenomen, wanneer de absolute fouten van alle termen hetzelfde teken hebben. In werkelijkheid kunnen gedeeltelijke fouten verschillende tekens hebben en volgens verschillende wetten worden verdeeld. Meestal worden in de praktijk de fouten van een algebraïsche som verdeeld volgens de normale wet (Gaussiaanse verdeling). Laten we deze fouten bekijken en vergelijken met de overeenkomstige waarde van de absolute maximale fout. Laten we deze hoeveelheid bepalen onder de veronderstelling dat elke algebraïsche term y 0i van de som verdeeld is volgens de normale wet met centrum M(y 0i) en standaard

Dan volgt de som ook de normale verdelingswet met wiskundige verwachting

De fout van de algebraïsche som wordt bepaald als:

Dan kunnen we zeggen dat met een betrouwbaarheid gelijk aan de waarschijnlijkheid 2Φ(t), de fout van de som de waarde niet zal overschrijden

Met 2Φ(t), = 0,9973 hebben we t = 3 = α en de statistische schatting met bijna maximale betrouwbaarheid is de fout van de som (formule) De absolute maximale fout in dit geval

Dus ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Hier kan het resultaat van een probabilistische foutschatting in een eerste benadering min of meer acceptabel zijn. Een probabilistische beoordeling van fouten verdient dus de voorkeur en deze moet worden gebruikt om de “marge voor onwetendheid” te selecteren, die naar verwachting noodzakelijkerwijs moet worden gebruikt bij de akoestische berekening van UAHV om naleving van de toegestane geluidsnormen in een geventileerde ruimte te garanderen. (dit is nog niet eerder gedaan).

Maar de probabilistische beoordeling van de fouten van het resultaat geeft in dit geval aan dat het moeilijk is om een hoge nauwkeurigheid van de berekeningsresultaten te bereiken met behulp van de eerste methode, zelfs voor zeer eenvoudige schema's en een ventilatiesysteem met lage snelheid. Voor eenvoudige, complexe UHF-circuits met lage en hoge snelheid kan een bevredigende nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van dergelijke berekeningen in veel gevallen alleen worden bereikt met behulp van de tweede methode.

De tweede methode voor akoestische berekening. Op zeeschepen wordt al lang een berekeningsmethode gebruikt, deels gebaseerd op analytische afhankelijkheden, maar in beslissende mate op experimentele gegevens. De ervaring met dergelijke berekeningen op schepen gebruiken we voor moderne gebouwen. Vervolgens moeten in een geventileerde ruimte die wordt bediend door één j-de luchtverdeler, de geluidsniveaus Lj, dB, op het ontwerppunt worden bepaald met de volgende formule:

waarbij L wi het geluidsvermogen is, dB, gegenereerd in het i-de element van de UAHV, R i de geluidsisolatie is in het i-de element van de UHVAC, dB (zie de eerste methode),

een waarde die rekening houdt met de invloed van een ruimte op het geluid daarin (in de bouwliteratuur wordt soms B gebruikt in plaats van Q). Hier is r j de afstand van de j-de luchtverdeler tot het ontwerppunt van de kamer, Q is de geluidsabsorptieconstante van de kamer en de waarden χ, Φ, Ω, κ zijn empirische coëfficiënten (χ is de dichtstbijzijnde -veldinvloedscoëfficiënt, Ω is de ruimtelijke hoek van de bronstraling, Φ is de factor richtingsgevoeligheid van de bron, κ is de verstoringscoëfficiënt van de diffuusheid van het geluidsveld).

Als m luchtverdelers zich in de gebouwen van een modern gebouw bevinden, is het geluidsniveau van elk van hen op het ontwerppunt gelijk aan L j, dan moet het totale geluid van allemaal onder de voor mensen toegestane geluidsniveaus liggen, namelijk :

waarbij L H de sanitaire geluidsnorm is. Volgens de tweede methode van akoestische berekening worden het geluidsvermogen Lwi dat in alle elementen van de UHCR wordt gegenereerd en de geluidsisolatie Ri die in al deze elementen optreedt, vooraf experimenteel voor elk van hen bepaald. Feit is dat de afgelopen anderhalf tot twintig jaar de elektronische technologie voor akoestische metingen, gecombineerd met een computer, enorm vooruit is gegaan.

Als gevolg hiervan moeten bedrijven die UHCR-elementen produceren in hun paspoorten en catalogi de kenmerken van L wi en Ri vermelden, gemeten in overeenstemming met nationale en internationale normen. Bij de tweede methode wordt dus niet alleen rekening gehouden met de geluidsopwekking in de ventilator (zoals bij de eerste methode), maar ook in alle andere elementen van de UHCR, die van belang kunnen zijn voor systemen met gemiddelde en hoge snelheid.

Omdat het onmogelijk is om de geluidsisolatie Ri van systeemelementen zoals airconditioners, verwarmingseenheden, regel- en luchtdistributieapparaten te berekenen, zijn ze bovendien niet opgenomen in de eerste methode. Maar het kan met de nodige nauwkeurigheid worden bepaald door standaardmetingen, wat nu wordt gedaan voor de tweede methode. Als gevolg hiervan omvat de tweede methode, in tegenstelling tot de eerste, bijna alle UVA-schema's.

En ten slotte houdt de tweede methode rekening met de invloed van de eigenschappen van de kamer op het geluid daarin, evenals met de waarden van geluid die in dit geval aanvaardbaar zijn voor mensen volgens de huidige bouwvoorschriften en voorschriften. Het belangrijkste nadeel van de tweede methode is dat deze geen rekening houdt met de akoestische interactie tussen de elementen van het systeem: interferentieverschijnselen in pijpleidingen.

De optelling van de geluidsvermogens van geluidsbronnen in watt en de geluidsisolatie van elementen in decibel, volgens de gespecificeerde formule voor de akoestische berekening van UHFV, is alleen geldig als er geen interferentie van geluidsgolven in de omgeving is. systeem. En als er interferentie in pijpleidingen optreedt, kan dit een bron van krachtig geluid zijn, waarop bijvoorbeeld het geluid van sommige blaasinstrumenten is gebaseerd.

De tweede methode is al opgenomen in het leerboek en in de richtlijnen voor cursusprojecten in bouwakoestiek voor ouderejaarsstudenten van de St. Petersburg State Polytechnic University. Het niet in aanmerking nemen van interferentieverschijnselen in pijpleidingen vergroot de “marge voor onwetendheid” of vereist, in kritieke gevallen, experimentele verfijning van het resultaat tot de vereiste mate van nauwkeurigheid en betrouwbaarheid.

Om de “marge voor onwetendheid” te selecteren, verdient het de voorkeur, zoals hierboven weergegeven voor de eerste methode, om een probabilistische foutbeoordeling te gebruiken, die wordt voorgesteld om te worden gebruikt bij de akoestische berekening van UHVAC-gebouwen om naleving van de toegestane geluidsnormen in gebouwen te garanderen. bij het ontwerpen van moderne gebouwen.

De derde methode voor akoestische berekening. Deze methode houdt rekening met interferentieprocessen in een smalle pijpleiding van een lange lijn. Een dergelijke boekhouding kan de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat radicaal vergroten. Voor dit doel wordt voorgesteld om voor smalle buizen de "impedantiemethode" van de academicus van de USSR Academy of Sciences en de Russian Academy of Sciences L.M. Brekhovskikh toe te passen, die hij gebruikte bij het berekenen van de geluidsisolatie van een willekeurig aantal vlak-parallelle buizen. lagen.

Laten we dus eerst de ingangsimpedantie bepalen van een vlak-parallelle laag met dikte δ 2, waarvan de voortplantingsconstante van het geluid γ 2 = β 2 + ik 2 is en de akoestische weerstand Z 2 = ρ 2 c 2. Laten we de akoestische weerstand aangeven in het medium vóór de laag waaruit de golven vallen, Z 1 = ρ 1 c 1 , en in het medium achter de laag hebben we Z 3 = ρ 3 c 3 . Het geluidsveld in de laag zal dan, met weglating van de factor i ωt, een superpositie zijn van golven die zich met geluidsdruk in voorwaartse en achterwaartse richting voortbewegen.

De ingangsimpedantie van het gehele lagensysteem (formule) kan worden verkregen door simpelweg (n - 1) keer de vorige formule toe te passen, dan hebben we

Laten we nu, net als bij de eerste methode, de theorie van lange lijnen toepassen op een cilindrische pijp. En zo hebben we bij interferentie in smalle leidingen de formule voor geluidsisolatie in dB van een lange lijn van een ventilatiesysteem:

Ingangsimpedanties kunnen hier zowel in eenvoudige gevallen door berekening als in alle gevallen door meting op een speciale installatie met moderne akoestische apparatuur worden verkregen. Volgens de derde methode, vergelijkbaar met de eerste methode, komt er geluidsvermogen uit het afvoerkanaal aan het einde van een lange UHVAC-lijn en komt de geventileerde ruimte binnen volgens het volgende schema:

Vervolgens komt de beoordeling van het resultaat, zoals bij de eerste methode met een ‘marge voor onwetendheid’, en het geluidsdrukniveau van de kamer L, zoals bij de tweede methode. Uiteindelijk verkrijgen we de volgende basisformule voor de akoestische berekening van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen:

Met de betrouwbaarheid van de berekening 2Φ(t) = 0,9973 (praktisch de hoogste mate van betrouwbaarheid) hebben we t = 3 en zijn de foutwaarden gelijk aan 3σ Li en 3σ Ri. Met betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,95 (hoge mate van betrouwbaarheid) hebben we t = 1,96 en zijn de foutwaarden ongeveer 2σ Li en 2σ Ri. Met betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,6827 (beoordeling van technische betrouwbaarheid) hebben we dat t = 1,0 en de foutwaarden zijn gelijk aan σ Li en σ Ri. De derde methode, gericht op de toekomst, is nauwkeuriger en betrouwbaarder, maar ook complexer - het vereist hoge kwalificaties op het gebied van bouwakoestiek, waarschijnlijkheidstheorie en wiskundige statistiek, en moderne meettechnologie.

Het is handig om te gebruiken bij technische berekeningen met behulp van computertechnologie. Volgens de auteur kan het worden voorgesteld als een nieuwe methode voor akoestische berekening van ventilatie- en airconditioningsystemen in gebouwen.

Opsommen

Bij de oplossing van dringende problemen bij het ontwikkelen van een nieuwe akoestische berekeningsmethode moet rekening worden gehouden met de beste bestaande methoden. Er wordt een nieuwe methode voor de akoestische berekening van UVA-gebouwen voorgesteld, die een minimale “marge voor onwetendheid” BB heeft, dankzij het rekening houden met fouten bij het gebruik van de methoden van de waarschijnlijkheidstheorie en wiskundige statistiek en het rekening houden met interferentieverschijnselen door de impedantiemethode.

De informatie over de nieuwe berekeningsmethode die in het artikel wordt gepresenteerd, bevat niet enkele noodzakelijke details die zijn verkregen door aanvullend onderzoek en werkpraktijk en die de ‘knowhow’ van de auteur vormen. Het uiteindelijke doel van de nieuwe methode is om de keuze te bieden uit een reeks middelen om het geluid van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen te verminderen, wat, vergeleken met het bestaande, de efficiëntie verhoogt en het gewicht en de kosten van de HVAC verlaagt. .

Er zijn nog geen technische voorschriften op het gebied van industriële en civiele bouw, dus ontwikkelingen op het gebied van met name het verminderen van het lawaai van UVA-gebouwen zijn relevant en moeten worden voortgezet, tenminste totdat dergelijke voorschriften zijn aangenomen.

Brechovskikh L.M. Golven in gelaagde media // M.: Uitgeverij van de USSR Academy of Sciences. 1957.
Isakovich M.A. Algemene akoestiek // M.: Uitgeverij "Nauka", 1973.
Handboek scheepsakoestiek. Bewerkt door I.I. Klyukin en I.I. Bogolepova. - Leningrad, “Scheepsbouw”, 1978.
Khoroshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Vechten tegen ventilatorgeluid // M.: Energoizdat, 1981.
Kolesnikov A.E. Akoestische metingen. Goedgekeurd door het Ministerie van Hoger en Middelbaar Gespecialiseerd Onderwijs van de USSR als leerboek voor universiteitsstudenten die studeren in de specialiteit “Elektro-akoestiek en Ultrasone Technologie” // Leningrad, “Shipbuilding”, 1983.
Bogolepov I.I. Industriële geluidsisolatie. Voorwoord door academicus IA. Glebova. Theorie, onderzoek, ontwerp, productie, controle // Leningrad, “Shipbuilding”, 1986.
Luchtvaartakoestiek. Deel 2. Uitg. A.G. Munina. - M.: “Werktuigbouwkunde”, 1986.
Izak GD, Gomzikov EA Lawaai op schepen en methoden om dit te verminderen // M.: “Transport”, 1987.
Vermindering van geluid in gebouwen en woonwijken. Ed. G.L. Osipova en E.Ya. Yudina. - M.: Stroyizdat, 1987.
Bouwvoorschriften. Geluidsbescherming. SNiP II-12-77. Goedgekeurd bij resolutie van het Staatscomité van de USSR-Raad van Ministers voor Bouwzaken van 14 juni 1977 nr. 72. - M.: Gosstroy van Rusland, 1997.
Richtlijnen voor de berekening en het ontwerp van geluidsdemping van ventilatie-eenheden. Ontwikkeld voor SNiP II-12–77 door organisaties van het Research Institute of Building Physics, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
Catalogus van geluidskenmerken van procesapparatuur (volgens SNiP II-12–77). Onderzoeksinstituut voor Bouwfysica van het Staatscomité voor Bouw van de USSR // M.: Stroyizdat, 1988.
Bouwnormen en regels van de Russische Federatie. Geluidsbescherming. SNiP 23-03-2003. Aangenomen en in werking gesteld bij decreet van het Staatsbouwcomité van Rusland van 30 juni 2003 nr. 136. Datum van introductie 01-04-2004.
Geluidsisolatie en geluidsabsorptie. Leerboek voor universiteitsstudenten die studeren in de specialisatie “Industriële en Civiele Techniek” en “Warmte- en gasvoorziening en ventilatie”, uitg. G.L. Osipova en V.N. Bobyleva. - M.: Uitgeverij AST-Astrel, 2004.
Bogolepov I.I. Akoestische berekening en ontwerp van ventilatie- en airconditioningsystemen. Richtlijnen voor cursusprojecten. Staat Sint-Petersburg beleefde technische universiteit// Sint Petersburg. Uitgeverij SPbODZPP, 2004.
Bogolepov I.I. Akoestiek in de bouw. Voorwoord door academicus Yu.S. Vasilieva // Sint-Petersburg. Uitgeverij Polytechnische Universiteit, 2006.
Sotnikov A.G. Processen, apparaten en systemen voor airconditioning en ventilatie. Theorie, technologie en design rond de eeuwwisseling // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
www.integral.ru. Stevig "Integraal". Berekening van het externe geluidsniveau van ventilatiesystemen volgens: SNiP II-12–77 (deel II) - "Gids voor de berekening en het ontwerp van geluidsdemping van ventilatie-eenheden." Sint-Petersburg, 2007.
www.iso.org is een internetsite die volledige informatie bevat over de Internationale Organisatie voor Standaardisatie ISO, een catalogus en een online standaardenwinkel waar u elke momenteel geldige ISO-standaard in elektronische of gedrukte vorm kunt kopen.
www.iec.ch is een internetsite die volledige informatie bevat over de International Electrotechnical Commission IEC, een catalogus en een online winkel met haar normen, waar u de momenteel geldige IEC-norm in elektronische of gedrukte vorm kunt kopen.
www.nitskd.ru.tc358 is een website die volledige informatie bevat over het werk van de technische commissie TK 358 "Acoustics" van het Federaal Agentschap voor Technische Regelgeving, een catalogus en een online winkel met nationale normen, waar u kunt kopen de momenteel vereiste Russische standaard in elektronische of gedrukte vorm.
Federale wet van 27 december 2002 nr. 184-FZ “Betreffende de technische regelgeving” (zoals gewijzigd op 9 mei 2005). Aangenomen door de Doema op 15 december 2002. Goedgekeurd door de Federatieraad op 18 december 2002. Over de implementatie van deze federale wet, zie Orde van de Staatsmijnbouw- en Technische Inspectie van de Russische Federatie van 27 maart 2003 nr. 54.
Federale wet van 1 mei 2007 nr. 65-FZ “Betreffende wijzigingen van de federale wet “Betreffende technische regelgeving”.

Ventilatie in een ruimte, vooral in een woon- of industriële ruimte, moet 100% functioneren. Natuurlijk zullen velen zeggen dat je gewoon een raam of deur kunt openen om te ventileren. Maar deze optie kan alleen in de zomer of lente werken. Maar wat te doen in de winter, als het buiten koud is?

Behoefte aan ventilatie

Ten eerste is het meteen de moeite waard om op te merken dat zonder frisse lucht de longen van een persoon slechter gaan functioneren. Het is ook mogelijk dat er een verscheidenheid aan ziekten zal verschijnen, die zich met een hoog waarschijnlijkheidspercentage zullen ontwikkelen tot chronische ziekten. Ten tweede, als het gebouw een woongebouw is waarin kinderen wonen, neemt de behoefte aan ventilatie nog meer toe, omdat sommige kwalen die een kind kunnen infecteren hoogstwaarschijnlijk zijn hele leven bij hem zullen blijven. Om dergelijke problemen te voorkomen, kunt u het beste ventilatie regelen. Er zijn verschillende opties die het overwegen waard zijn. U kunt bijvoorbeeld beginnen met het berekenen van het toevoerventilatiesysteem en het installeren ervan. Het is ook de moeite waard eraan toe te voegen dat ziekten niet het enige probleem zijn.

In een kamer of gebouw waar geen constante luchtuitwisseling plaatsvindt, zullen alle meubels en muren bedekt raken met een coating van elke stof die in de lucht wordt gespoten. Laten we zeggen dat als dit een keuken is, alles wat gebakken, gekookt, etc. is, zijn bezinksel zal achterlaten. Bovendien is stof een vreselijke vijand. Zelfs schoonmaakproducten die zijn ontworpen om schoon te maken, laten nog steeds een residu achter dat een negatieve impact heeft op de bewoners.

Type ventilatiesysteem

Voordat u begint met het ontwerpen, berekenen of installeren van een ventilatiesysteem, moet u natuurlijk beslissen welk type netwerk het meest geschikt is. Momenteel zijn er drie fundamenteel verschillende typen, waarvan het belangrijkste verschil zit in hun werking.

De tweede groep is de uitlaatgroep. Met andere woorden, dit is een gewone afzuigkap, die meestal in de keukenruimtes van een gebouw wordt geïnstalleerd. De hoofdtaak van ventilatie is het afvoeren van lucht uit de kamer naar buiten.

Recirculatie. Een dergelijk systeem is misschien wel het meest effectief, omdat het tegelijkertijd lucht uit de kamer pompt en tegelijkertijd verse lucht van de straat aanvoert.

De enige vraag die iedereen vervolgens heeft, is hoe het ventilatiesysteem werkt: waarom beweegt de lucht in de ene of de andere richting? Hiervoor worden twee soorten bronnen voor het ontwaken van de luchtmassa gebruikt. Ze kunnen natuurlijk of mechanisch zijn, dat wil zeggen kunstmatig. Om hun normale werking te garanderen, is het noodzakelijk om het ventilatiesysteem correct te berekenen.

Algemene netwerkberekening

Zoals hierboven vermeld, is het simpelweg selecteren en installeren van een specifiek type niet voldoende. Het is noodzakelijk om duidelijk te bepalen hoeveel lucht er precies uit de kamer moet worden verwijderd en hoeveel er terug moet worden gepompt. Experts noemen dit luchtuitwisseling, die moet worden berekend. Afhankelijk van de gegevens die zijn verkregen bij het berekenen van het ventilatiesysteem, is het noodzakelijk om een startpunt te maken bij het kiezen van het type apparaat.

Tegenwoordig zijn er een groot aantal verschillende berekeningsmethoden bekend. Ze zijn gericht op het bepalen van verschillende parameters. Bij sommige systemen wordt berekend hoeveel warme lucht of verdamping er afgevoerd moet worden. Sommige worden uitgevoerd om erachter te komen hoeveel lucht er nodig is om verontreinigingen te verdunnen, als het een industrieel gebouw betreft. Het nadeel van al deze methoden is echter dat er professionele kennis en vaardigheden vereist zijn.

Wat te doen als het nodig is om het ventilatiesysteem te berekenen, maar dergelijke ervaring bestaat niet? Het allereerste dat wordt aanbevolen, is om vertrouwd te raken met de verschillende regelgevende documenten die beschikbaar zijn in elke staat of zelfs regio (GOST, SNiP, enz.). Deze documenten bevatten alle aanwijzingen waaraan elk type systeem moet voldoen.

Meerdere berekeningen

Een voorbeeld van ventilatie kan een veelvoudsberekening zijn. Deze methode is behoorlijk ingewikkeld. Het is echter heel goed mogelijk en zal goede resultaten opleveren.

Het eerste dat je moet begrijpen is wat veelheid is. Een soortgelijke term beschrijft hoe vaak de lucht in een kamer binnen 1 uur in frisse lucht verandert. Deze parameter is afhankelijk van twee componenten: de specifieke kenmerken van de structuur en het gebied ervan. Voor een duidelijke demonstratie wordt een berekening getoond met behulp van de formule voor een gebouw met een enkele luchtverversing. Dit geeft aan dat er een bepaalde hoeveelheid lucht uit de kamer is verwijderd en tegelijkertijd een hoeveelheid verse lucht is binnengebracht die overeenkomt met het volume van hetzelfde gebouw.

De formule voor de berekening is: L = n * V.

De meting wordt uitgevoerd in kubieke meter/uur. V is het volume van de kamer en n is de multipliciteitswaarde, die uit de tabel wordt gehaald.

Als u een systeem met meerdere kamers berekent, moet de formule rekening houden met het volume van het hele gebouw zonder muren. Met andere woorden: u moet eerst het volume van elke kamer berekenen, vervolgens alle beschikbare resultaten bij elkaar optellen en de uiteindelijke waarde in de formule invullen.

Ventilatie met mechanisch type apparaat

De berekening van het mechanische ventilatiesysteem en de installatie ervan moet gebeuren volgens een specifiek plan.

De eerste fase is het bepalen van de numerieke waarde van de luchtuitwisseling. Het is noodzakelijk om de hoeveelheid stof te bepalen die de structuur moet binnendringen om aan de eisen te voldoen.

De tweede fase is het bepalen van de minimale afmetingen van het luchtkanaal. Het is erg belangrijk om de juiste doorsnede van het apparaat te kiezen, omdat zaken als de zuiverheid en frisheid van de binnenkomende lucht ervan afhangen.

De derde fase is de selectie van het type systeem dat moet worden geïnstalleerd. Dit is een belangrijk punt.

De vierde fase is het ontwerp van het ventilatiesysteem. Het is belangrijk om duidelijk een plan op te stellen volgens welke de installatie zal worden uitgevoerd.

De behoefte aan mechanische ventilatie ontstaat alleen als de natuurlijke instroom het niet aankan. Elk van de netwerken wordt berekend op basis van parameters zoals het luchtvolume en de snelheid van deze stroom. Voor mechanische systemen kan dit cijfer oplopen tot 5 m 3 / uur.

Als het bijvoorbeeld nodig is om natuurlijke ventilatie te bieden in een gebied van 300 m 3 /u, dan heeft u een kaliber van 350 mm nodig. Als een mechanisch systeem is geïnstalleerd, kan het volume 1,5-2 keer worden verkleind.

Afzuiging

De berekening moet, net als elke andere, beginnen met het feit dat de productiviteit wordt bepaald. De meeteenheden voor deze parameter voor het netwerk zijn m 3 /h.

Om een effectieve berekening uit te voeren, moet u drie dingen weten: de hoogte en oppervlakte van de kamers, het hoofddoel van elke kamer, het gemiddelde aantal mensen dat tegelijkertijd in elke kamer zal zijn.

Om een dergelijk ventilatie- en airconditioningsysteem te kunnen berekenen, is het noodzakelijk om de veelheid te bepalen. De numerieke waarde van deze parameter wordt ingesteld door SNiP. Het is belangrijk om hier te weten dat de parameter voor residentiële, commerciële of industriële gebouwen anders zal zijn.

Als er berekeningen worden uitgevoerd voor een woongebouw, dan is de veelvoud 1. Als we het hebben over het installeren van ventilatie in een administratief gebouw, dan is de indicator 2-3. Het hangt af van enkele andere voorwaarden. Om de berekening met succes uit te voeren, moet u de hoeveelheid uitwisseling kennen in veelvoud, evenals in het aantal mensen. Om het vereiste systeemvermogen te bepalen, moet het grootste debiet worden genomen.

Om de luchtwisselkoers te achterhalen, moet u de oppervlakte van de kamer vermenigvuldigen met de hoogte en vervolgens met de waarde van de koers (1 voor huishoudelijk, 2-3 voor anderen).

Om het ventilatie- en airconditioningsysteem per persoon te berekenen, is het noodzakelijk om de hoeveelheid lucht te kennen die één persoon verbruikt en deze waarde te vermenigvuldigen met het aantal personen. Gemiddeld verbruikt één persoon bij minimale activiteit ongeveer 20 m 3 / uur; het cijfer neemt toe tot 40 m 3 / uur;

Akoestische berekening van het ventilatiesysteem

Akoestische berekening is een verplichte handeling die is gekoppeld aan de berekening van elk kamerventilatiesysteem. Deze handeling wordt uitgevoerd om verschillende specifieke taken uit te voeren:

het octaafspectrum van lucht- en structureel ventilatiegeluid op ontwerppunten bepalen;
vergelijk het bestaande geluid met het toegestane geluid volgens hygiënische normen;
een manier bepalen om het geluid te verminderen.

Alle berekeningen moeten worden uitgevoerd op strikt vastgestelde ontwerppunten.

Nadat alle maatregelen zijn geselecteerd op basis van bouw- en akoestische normen, die zijn ontworpen om overtollig geluid in de kamer te elimineren, wordt een verificatieberekening van het hele systeem uitgevoerd op dezelfde punten die eerder zijn bepaald. Hierbij moeten echter ook de effectieve waarden worden opgeteld die tijdens deze geluidsreductiemaatregel worden verkregen.

Om berekeningen uit te voeren zijn bepaalde initiële gegevens nodig. Ze werden de geluidskenmerken van de apparatuur, die geluidsvermogensniveaus (SPL) werden genoemd. Voor berekeningen worden geometrische gemiddelde frequenties in Hz gebruikt. Als er een benaderende berekening wordt uitgevoerd, kunnen correctiegeluidsniveaus in dBA worden gebruikt.

Als we het over ontwerppunten hebben, bevinden deze zich in menselijke habitats, maar ook op plaatsen waar de ventilator is geïnstalleerd.

Aerodynamische berekening van het ventilatiesysteem

Dit berekeningsproces wordt pas uitgevoerd nadat de luchtuitwisselingsberekening voor het gebouw al is uitgevoerd en er een beslissing is genomen over de route van luchtkanalen en -kanalen. Om deze berekeningen met succes uit te voeren, is het noodzakelijk om een ventilatiesysteem te creëren, waarbij het nodig is om onderdelen als de fittingen van alle luchtkanalen te benadrukken.

Met behulp van informatie en plannen moet u de lengte van individuele takken van het ventilatienetwerk bepalen. Het is belangrijk om hier te begrijpen dat de berekening van een dergelijk systeem kan worden uitgevoerd om twee verschillende problemen op te lossen: direct of omgekeerd. Het doel van de berekeningen hangt af van het soort taak dat moet worden uitgevoerd:

recht - het is noodzakelijk om de afmetingen van de dwarsdoorsnede voor alle secties van het systeem te bepalen, terwijl een bepaald niveau van luchtstroom wordt ingesteld dat er doorheen gaat;
het omgekeerde is het bepalen van de luchtstroom door voor alle ventilatiesecties een bepaalde doorsnede in te stellen.

Om dit soort berekeningen uit te voeren, is het noodzakelijk om het hele systeem in verschillende afzonderlijke secties te verdelen. Het belangrijkste kenmerk van elk geselecteerd fragment is een constante luchtstroom.

Berekeningsprogramma's

Omdat het handmatig uitvoeren van berekeningen en het handmatig bouwen van een ventilatieschema een zeer arbeidsintensief en tijdrovend proces is, zijn er eenvoudige programma's ontwikkeld die alle handelingen zelfstandig kunnen uitvoeren. Laten we er een paar bekijken. Een voorbeeld van zo’n ventiis Vent-Clac. Waarom is ze zo goed?

Een soortgelijk programma voor berekeningen en netwerkontwerp wordt als een van de handigste en meest effectieve beschouwd. Het bedieningsalgoritme van deze applicatie is gebaseerd op het gebruik van de Altschul-formule. De bijzonderheid van het programma is dat het goed overweg kan met zowel natuurlijke als mechanische ventilatieberekeningen.

Omdat de software voortdurend wordt bijgewerkt, is het vermeldenswaard dat de nieuwste versie van de applicatie ook in staat is om werkzaamheden uit te voeren zoals aerodynamische berekeningen van de weerstand van het gehele ventilatiesysteem. Het kan ook effectief andere aanvullende parameters berekenen die zullen helpen bij de selectie van voorbereidende apparatuur. Om deze berekeningen te kunnen maken heeft het programma gegevens nodig zoals de luchtstroom aan het begin en einde van het systeem, evenals de lengte van het hoofdluchtkanaal van de kamer.

Omdat het handmatig doorrekenen van dit alles veel tijd in beslag neemt en je de berekeningen in fasen moet opdelen, biedt deze applicatie veel ondersteuning en bespaart het veel tijd.

Sanitaire normen

Een andere optie voor het berekenen van ventilatie is volgens sanitaire normen. Soortgelijke berekeningen worden uitgevoerd voor publieke en administratieve voorzieningen. Om correcte berekeningen te maken, moet u het gemiddelde aantal mensen kennen dat constant in het gebouw zal zijn. Als we het hebben over gewone consumenten van binnenlucht, hebben ze ongeveer 60 kubieke meter per uur per persoon nodig. Maar aangezien openbare voorzieningen ook door tijdelijke personen worden bezocht, moet daar ook rekening mee worden gehouden. De hoeveelheid lucht die zo iemand verbruikt, is ongeveer 20 kubieke meter per uur.

Als u alle berekeningen uitvoert op basis van de initiële gegevens uit de tabellen, zal het bij het ontvangen van de eindresultaten duidelijk zichtbaar zijn dat de hoeveelheid lucht die van de straat komt veel groter is dan de hoeveelheid lucht die in het gebouw wordt verbruikt. In dergelijke situaties nemen ze meestal hun toevlucht tot de eenvoudigste oplossing: afzuigkappen van ongeveer 195 kubieke meter per uur. In de meeste gevallen zal het toevoegen van een dergelijk netwerk een acceptabel evenwicht creëren voor het bestaan van het gehele ventilatiesysteem.

keer bekeken

VKontakte opslaan