Russische FederatieRD

Standaardkarakteristieken van turbinecondensors T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 en PT-80/100-130/13 LMZ

Bij het opstellen van de “Regelgevende Kenmerken” zijn de volgende basisaanduidingen gehanteerd:

Stoomverbruik naar de condensor (stoombelasting van de condensor), t/u;

Standaard stoomdruk in de condensor, kgf/cm*;

Werkelijke stoomdruk in de condensor, kgf/cm;

Koelwatertemperatuur bij de condensorinlaat, °C;

Koelwatertemperatuur bij de condensoruitlaat, °C;

Verzadigingstemperatuur overeenkomend met de stoomdruk in de condensor, °C;

Hydraulische weerstand van de condensor (drukval van koelwater in de condensor), mm waterkolom;

Standaard temperatuurdruk van de condensor, °C;

Werkelijk temperatuurverschil van de condensor, °C;

Verwarming van koelwater in de condensor, °C;

Nominaal geschatte stroomsnelheid koelwater naar de condensor, m/u;

Koelwaterstroom naar de condensor, m/u;

Totaal condensorkoeloppervlak, m;

Koeloppervlak van de condensor met de ingebouwde condensorbank losgekoppeld door water, m.

Regelgevende kenmerken omvatten de volgende belangrijkste afhankelijkheden:

1) temperatuurverschil van de condensor (°C) vanaf de stoomstroom naar de condensor (stoombelasting van de condensor) en de begintemperatuur van het koelwater bij de nominale stroom koelwater:

2) stoomdruk in de condensor (kgf/cm) van de stoomstroom naar de condensor en de begintemperatuur van het koelwater bij de nominale koelwaterstroom:

3) temperatuurverschil van de condensor (°C) tussen de stoomstroom in de condensor en de begintemperatuur van het koelwater bij een koelwaterdebiet van 0,6-0,7 nominaal:

4) stoomdruk in de condensor (kgf/cm) van de stoomstroom naar de condensor en de begintemperatuur van het koelwater bij een koelwaterdebiet van 0,6-0,7 - nominaal:

5) temperatuurverschil van de condensor (°C) tussen de stoomstroom in de condensor en de begintemperatuur van het koelwater bij een koelwaterdebiet van 0,44-0,5 nominaal;

6) stoomdruk in de condensor (kgf/cm3) van de stoomstroom naar de condensor en de begintemperatuur van het koelwater bij een koelwaterdebiet van 0,44-0,5 nominaal:

7) hydraulische weerstand van de condensor (drukval van koelwater in de condensor) uit de stroomsnelheid van koelwater met een operationeel schoon koeloppervlak van de condensor;

8) correcties op het turbinevermogen voor afwijkingen van de uitlaatstoomdruk.

Turbines T-50-130 TMZ en PT-80/100-130/13 LMZ zijn uitgerust met condensors, waarbij ongeveer 15% van het koeloppervlak kan worden gebruikt voor het verwarmen van suppletie- of retournetwerkwater (inbouwbundels) . Het is mogelijk om de inbouwbundels te koelen met circulerend water. Daarom worden in de “Regulerende kenmerken” voor turbines van de typen T-50-130 TMZ en PT-80/100-130/13 LMZ de afhankelijkheden volgens paragrafen 1-6 ook gegeven voor condensors met losgekoppelde ingebouwde bundels (met een koeloppervlak verminderd met ongeveer 15% condensors) bij koelwaterdebieten van 0,6-0,7 en 0,44-0,5.

Voor de PT-80/100-130/13 LMZ-turbine worden ook de kenmerken gegeven van de condensor met de ingebouwde straal uitgeschakeld bij een koelwaterdebiet van 0,78 nominaal.

3. OPERATIONELE CONTROLE VAN DE WERKING VAN DE CONDENSEEREENHEID EN DE TOESTAND VAN DE CONDENSOR

De belangrijkste criteria voor het beoordelen van de werking van een condensatie-eenheid, die de toestand van de apparatuur karakteriseert bij een gegeven stoombelasting van de condensor, zijn de stoomdruk in de condensor en de temperatuurdruk van de condensor die aan deze voorwaarden voldoet.

Operationele controle over de werking van de condensatie-eenheid en de toestand van de condensor wordt uitgevoerd door de werkelijke stoomdruk in de condensor, gemeten onder bedrijfsomstandigheden, te vergelijken met de standaard stoomdruk in de condensor, bepaald voor dezelfde omstandigheden (dezelfde stoombelasting van de condensor, het debiet en de temperatuur van het koelwater), evenals het vergelijken van de werkelijke temperatuur condensordruk met de standaard.

Een vergelijkende analyse van meetgegevens en standaard prestatie-indicatoren van de installatie maakt het mogelijk om veranderingen in de werking van de condensatie-eenheid te detecteren en de waarschijnlijke oorzaken ervan vast te stellen.

Een kenmerk van turbines met gecontroleerde stoomextractie is hun langdurige werking, met lage stoomstromen in de condensor. In de modus met stadsverwarmingsafzuiging geeft het monitoren van de temperatuurdruk in de condensor geen betrouwbaar antwoord over de mate van vervuiling van de condensor. Daarom is het raadzaam om de werking van de condensatie-eenheid te controleren wanneer de stoomstroom in de condensor ten minste 50% bedraagt ​​en wanneer de condensaatrecirculatie is uitgeschakeld; dit vergroot de nauwkeurigheid van het bepalen van de stoomdruk en het temperatuurverschil van de condensor.

Naast deze basisgrootheden is het voor operationele monitoring en analyse van de werking van een condensatie-eenheid ook noodzakelijk om op betrouwbare wijze een aantal andere parameters te bepalen waarvan de uitlaatstoomdruk en het temperatuurverschil afhankelijk zijn, namelijk: de temperatuur van inkomende en uitgaand water, de stoombelasting van de condensor, het debiet van het koelwater enz.

De invloed van luchtaanzuiging in luchtverwijderingsapparaten die binnenin werken prestatiekenmerken, en is onbeduidend, terwijl de verslechtering van de luchtdichtheid en de toename van de luchtaanzuiging, die de operationele capaciteit van de ejectors overschrijdt, een aanzienlijke impact hebben op de werking van de condensatie-eenheid.

Daarom is het bewaken van de luchtdichtheid van het vacuümsysteem van turbine-eenheden en het handhaven van de luchtaanzuiging op het niveau van PTE-normen een van de belangrijkste taken bij de werking van condensatie-eenheden.

De voorgestelde Standaardkenmerken zijn gebaseerd op luchtaanzuigwaarden die de PTE-normen niet overschrijden.

Hieronder staan ​​de belangrijkste parameters die moeten worden gemeten tijdens de operationele monitoring van de toestand van de condensator, en enkele aanbevelingen voor het organiseren van metingen en methoden voor het bepalen van de belangrijkste gecontroleerde grootheden.

3.1. Uitlaatstoomdruk

Om representatieve gegevens te verkrijgen over de uitlaatstoomdruk van de condensor onder bedrijfsomstandigheden, moeten metingen worden uitgevoerd op de punten die zijn gespecificeerd in de standaardspecificaties voor elk condensortype.

De uitlaatstoomdruk moet worden gemeten met instrumenten met vloeibaar kwik met een nauwkeurigheid van minimaal 1 mmHg. (vacuümmeters met enkel glas, barovacuümbuizen).

Bij het bepalen van de druk in de condensor is het noodzakelijk om passende correcties in de instrumentaflezingen aan te brengen: voor de temperatuur van de kwikkolom, voor de schaal, voor capillariteit (voor instrumenten met enkel glas).

De druk in de condensor (kgf/cm) bij het meten van het vacuüm wordt bepaald door de formule

Waar is de barometrische druk (zoals aangepast), mmHg;

Vacuüm bepaald door vacuümmeter (met correcties), mm Hg.

De druk in de condensor (kgf/cm), gemeten met een barovacuümbuis, wordt bepaald als

Waar is de druk in de condensor, bepaald door het apparaat, mm Hg.

De barometerdruk moet worden gemeten met een kwikinspecteursbarometer, waarbij alle correcties zijn aangebracht die vereist zijn volgens het paspoort van het instrument. Ook is het mogelijk om gegevens van het dichtstbijzijnde weerstation te gebruiken, waarbij rekening wordt gehouden met het hoogteverschil van de objecten.

Bij het meten van de uitlaatstoomdruk moeten de aanleg van impulsleidingen en de installatie van instrumenten worden uitgevoerd in overeenstemming met de volgende regels voor het installeren van instrumenten onder vacuüm:

• interne diameter impuls buizen moet minimaal 10-12 mm zijn;
• impulslijnen moeten een totale helling naar de condensator toe hebben van minimaal 1:10;
• de dichtheid van de impulsleidingen moet worden gecontroleerd door middel van een druktest met water;
• Het is verboden om vergrendelingen met afdichtingen en schroefdraadverbindingen te gebruiken;
• meetapparatuur moet worden aangesloten op impulsleidingen met behulp van dikwandig vacuümrubber.

3.2. Temperatuur verschil

Het temperatuurverschil (°C) wordt gedefinieerd als het verschil tussen de verzadigingstemperatuur van de uitlaatstoom en de temperatuur van het koelwater aan de condensoruitlaat.

In dit geval wordt de verzadigingstemperatuur bepaald uit de gemeten druk van de uitlaatstoom in de condensor.

Het monitoren van de werking van condensatie-eenheden van verwarmingsturbines moet worden uitgevoerd in de condensatiemodus van de turbine, waarbij de drukregelaar is uitgeschakeld tijdens de productie- en verwarmingsextracties.

De stoombelasting (stoomstroom naar de condensor) wordt bepaald door de druk in de kamer van een van de extracties, waarvan de waarde de controle is.

De stoomstroom (t/u) naar de condensor in condensatiemodus is gelijk aan:

Waar is de stroomcoëfficiënt, waarvan de numerieke waarde wordt gegeven in de technische gegevens van de condensor voor elk type turbine;

Stoomdruk in de controletrap (bemonsteringskamer), kgf/cm.

Als het nodig is om de werking van de condensor in de verwarmingsmodus van de turbine te controleren, wordt de stoomstroom bij benadering bepaald door berekening op basis van de stoomstroom naar een van de tussenliggende fasen van de turbine en de stoomstroom naar de verwarmingsextractie en naar de regeneratieve verwarmingstoestellen lage druk.

Voor de T-50-130 TMZ-turbine is de stoomstroom (t/u) naar de condensor in verwarmingsmodus:

• met eentrapsverwarming van netwerkwater

• met tweetrapsverwarming van netwerkwater

Waar en is het stoomverbruik respectievelijk in de 23e (voor eentraps) en 21e (voor tweetrapsverwarming van netwerkwater) fasen, t/u;

Verbruik van netwerkwater, m/u;

; - verwarming van netwerkwater in respectievelijk horizontale en verticale netwerkverwarmers, °C; wordt gedefinieerd als het temperatuurverschil tussen het netwerkwater na en vóór de bijbehorende verwarming.

De stoomstroom door de 23e trap wordt bepaald volgens figuur I-15, b, afhankelijk van de verse stoomstroom naar de turbine en de stoomdruk in de onderste verwarmingsextractie.

De stoomstroom door de 21e trap wordt bepaald volgens figuur I-15, a, afhankelijk van de verse stoomstroom naar de turbine en de stoomdruk in de bovenste verwarmingsextractie.

Voor PT-turbines is de stoomstroom (t/h) naar de condensor in verwarmingsmodus:

• voor turbines PT-60-130/13 LMZ

• voor turbines PT-80/100-130/13 LMZ

Waar is het stoomverbruik aan de uitlaat van de CSD, t/u. Bepaald volgens figuur II-9 afhankelijk van de stoomdruk in de warmteafvoer en in de V-extractie (voor PT-60-130/13 turbines) en volgens figuur III-17 afhankelijk van de stoomdruk in de warmteafvoer en in de IV-extractie (voor turbines PT-80/100-130/13);

Waterverwarming in netwerkverwarmers, °C. Bepaald door het temperatuurverschil tussen het netwerkwater na en vóór de verwarmingstoestellen.

De als stuurdruk geaccepteerde druk moet met veerinstrumenten van nauwkeurigheidsklasse 0,6 worden gemeten en periodiek en zorgvuldig worden gecontroleerd. Om de werkelijke waarde van de druk in de controlefasen te bepalen, is het noodzakelijk om passende correcties in de instrumentaflezingen aan te brengen (voor de installatiehoogte van de instrumenten, correctie volgens het paspoort, enz.).

De stroomsnelheden van verse stoom naar de turbine en het netwerkwater, nodig om de stoomstroom naar de condensor te bepalen, worden gemeten door standaardstroommeters met correcties voor afwijkingen van de bedrijfsparameters van het medium van de berekende.

De temperatuur van het netwerkwater wordt gemeten met kwiklaboratoriumthermometers met een deelwaarde van 0,1 °C.

3.4. Koelwatertemperatuur

De koelwatertemperatuur die de condensor binnenkomt, wordt op één punt op elke afsluiter gemeten. De watertemperatuur bij de uitlaat van de condensor moet worden gemeten op ten minste drie punten in één dwarsdoorsnede van elke afvoerleiding op een afstand van 5-6 m van de uitlaatflens van de condensor en als gemiddelde worden bepaald op basis van thermometerwaarden op alle punten.

De temperatuur van het koelwater moet worden gemeten met kwiklaboratoriumthermometers met een deelwaarde van 0,1 °C, geïnstalleerd in thermometrische hulzen met een lengte van minimaal 300 mm.

3.5. Hydraulische weerstand

Controle op vervuiling van pijpplaten en condensorbuizen wordt uitgevoerd door de hydraulische weerstand van de condensor door het koelwater, waarbij het drukverschil tussen de druk- en afvoerleidingen van de condensors wordt gemeten met behulp van een kwik dubbelglas U-vormig differentieel manometer geïnstalleerd op een niveau onder de drukmeetpunten. De impulsleidingen van de druk- en afvoerleidingen van de condensors moeten gevuld zijn met water.

De hydraulische weerstand (mm waterkolom) van de condensor wordt bepaald door de formule

Waar is het verschil gemeten door het apparaat (aangepast voor de temperatuur van de kwikkolom), mm Hg.

Bij het meten van de hydraulische weerstand wordt tegelijkertijd de stroom koelwater in de condensor bepaald om vergelijking met de hydraulische weerstand volgens de standaardkenmerken mogelijk te maken.

3.6. Koelwaterstroom

De koelwaterstroom naar de condensor wordt bepaald door de thermische balans van de condensor of door directe meting door segmentale membranen die op de druktoevoerwaterleidingen zijn geïnstalleerd. De koelwaterstroom (m/u) op basis van de thermische balans van de condensor wordt bepaald door de formule

Waar is het verschil in warmte-inhoud van uitlaatstoom en condensaat, kcal/kg;

Warmtecapaciteit van koelwater, kcal/kg·°С, gelijk aan 1;

Dichtheid van water, kg/m, gelijk aan 1.

Bij het opstellen van de Standaardkenmerken is uitgegaan van 535 of 550 kcal/kg, afhankelijk van de bedrijfsmodus van de turbine.

3.7. Luchtdichtheid van vacuümsysteem

De luchtdichtheid van het vacuümsysteem wordt geregeld door de hoeveelheid lucht aan de uitlaat van de stoomstraalejector.

4. BEOORDELING VAN DE VERMINDERING VAN HET VERMOGEN VAN EEN TURBINE-EENHEID TIJDENS BEDRIJF MET EEN VERMINDERD VERGELIJKING MET HET STANDAARD VACUÜM

Afwijking condensordruk stoomturbine van de standaard leidt, voor een gegeven warmteverbruik naar de turbine-eenheid, tot een afname van het door de turbine ontwikkelde vermogen.

De verandering in vermogen wanneer de absolute druk in de turbinecondensor afwijkt van de standaardwaarde wordt bepaald aan de hand van experimenteel verkregen correctiecurven. De correctiegrafieken in deze condensatorspecificaties tonen de verandering in vermogen voor verschillende betekenissen stoomdebiet in de lagedrukturbine. Voor een gegeven modus van de turbine-eenheid wordt de waarde van de verandering in vermogen wanneer de druk in de condensor verandert van naar bepaald op basis van de overeenkomstige curve.

Deze waarde van de vermogensverandering dient als basis voor het bepalen van de overmaat van het specifieke warmteverbruik of het specifieke brandstofverbruik, vastgesteld bij een gegeven belasting voor de turbine.

Voor turbines T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 en PT-80/100-130/13 LMZ is het stoomdebiet in de ChND voor het bepalen van de onderproductie van turbinevermogen als gevolg van een toename van de druk in de ChND condensor kan gelijk worden gesteld aan het stoomdebiet in de condensator.

I. NORMATIEVE KENMERKEN VAN CONDENSOR K2-3000-2 TURBINES T-50-130 TMZ

1. Technische gegevens condensator

Koeloppervlak:

zonder ingebouwde balk
Buisdiameter:
buitenste
interieur
Aantal buizen
Aantal waterslagen
Aantal draden
Luchtverwijderingsapparaat - twee stoomstraalejectors EP-3-2

• in condensatiemodus - volgens de stoomdruk in de IV-selectie:

2.3. Het verschil in warmte-inhoud van uitlaatstoom en condensaat () wordt als volgt genomen:

Figuur I-1. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

7000 m3/uur; =3000 meter

Figuur I-2. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

5000 m3/u; =3000 meter

Figuur I-3. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

3500 m/uur; =3000 meter

Figuur I-4. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de koelwatertemperatuur:

7000 m3/uur; =3000 meter

Figuur I-5. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de koelwatertemperatuur:

5000 m3/u; =3000 meter

Figuur I-6. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de koelwatertemperatuur:

3500 m/uur; =3000 meter

Figuur I-7. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

7000 m3/uur; =2555 meter

Figuur I-8. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

5000 m3/u; =2555 meter

Figuur I-9. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

3500 m/u; =2555 meter

Figuur I-10. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

7000 m3/uur; =2555 meter

Figuur I-11. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

5000 m3/u; =2555 meter

Figuur I-12. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

3500 m/u; =2555 meter

Figuur I-13. Afhankelijkheid van de hydraulische weerstand van de koelwaterstroom naar de condensor:

1 - volledige oppervlakte condensator; 2 - met de ingebouwde straal uitgeschakeld

Figuur I-14. Correctie op het vermogen van de T-50-130 TMZ-turbine voor afwijking van de stoomdruk in de condensor (volgens de “Typische energiekarakteristieken van de T-50-130 TMZ-turbine-eenheid.” M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Afb.l-15. Afhankelijkheid van de stoomstroom door de T-50-130 TMZ-turbine van de verse stoomstroom en druk in de bovenste verwarmingsselectie (met tweetraps verwarming van netwerkwater) en druk in de onderste verwarmingsselectie (met eentraps verwarming van netwerkwater ):

a - stoomstroom door de 21e trap; b - stoomstroom door de 23e fase

II. NORMATIEVE EIGENSCHAPPEN VAN CONDENSOR 60KTSS TURBINE PT-60-130/13 LMZ

1. Technische gegevens

Totaal koeloppervlak
Nominale stoomstroom naar de condensor
Geschatte hoeveelheid koelwater
Actieve lengte van condensorbuizen Buisdiameter:
buitenste
interieur
Aantal buizen
Aantal waterslagen
Aantal draden

Luchtverwijderingsapparaat - twee stoomstraalejectors EP-3-700

2. Instructies voor het bepalen van enkele parameters van de condensatie-eenheid

2.1. De uitlaatstoomdruk in de condensor wordt bepaald als de gemiddelde waarde van twee metingen.

De locatie van de dampdrukmeetpunten in de condensorhals wordt weergegeven in het diagram. De drukmeetpunten bevinden zich in een horizontaal vlak dat 1 m boven het verbindingsvlak van de condensor met de adapterleiding loopt.

2.2. Bepaal de stoomstroom naar de condensor:

• in condensatiemodus - door stoomdruk in de V-selectie;

• in verwarmingsmodus - in overeenstemming met de instructies in hoofdstuk 3.

2.3. Het verschil in warmte-inhoud van uitlaatstoom en condensaat () wordt als volgt genomen:

• voor condensatiemodus 535 kcal/kg;
• voor verwarmingsmodus 550 kcal/kg.

Afb.II-1. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

Afb.II-2. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

Afb.II-3. Afhankelijkheid van de temperatuurdruk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

Afb.II-4. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

Afb.II-5. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater:

Afb.II-6. Afhankelijkheid van de absolute druk op de stoomstroom naar de condensor en de temperatuur van het koelwater.

WPT-80/100-130/13 van de Leningrad Metal Plant (NOG LMZ) turbinebouwproductievereniging met industriële en verwarmingsstoomextractie met een nominaal vermogen van 80 MW, maximaal 100 MW met een initiële stoomdruk van 12,8 MPa is ontworpen voor de direct aangedreven elektrische generator TVF-120-2 met een rotatiefrequentie van 50 Hz en warmtetoevoer voor productie- en verwarmingsbehoeften.

Bij het bestellen van een turbine, evenals in andere documentatie, waar deze moet worden vermeld als “Stoomturbine 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80”.

Turbine PT-80/100-130/13 voldoet aan de eisen van GOST 3618-85, GOST 24278-85 en GOST 26948-86.

De turbine heeft de volgende instelbare stoomextracties: productie met absolute druk (1,275±0,29) MPa en twee verwarmingsextracties: bovenste met absolute druk in het bereik van 0,049-0,245 MPa en lager met druk in het bereik van 0,029-0,098 MPa.

De ontluchtingsdruk van de verwarming wordt geregeld met behulp van één regelmembraan dat in de bovenste ontluchtingskamer is geïnstalleerd. De geregelde druk in de verwarmingsuitlaten wordt gehandhaafd: in de bovenste uitlaat - wanneer beide verwarmingsuitlaten zijn ingeschakeld, in de onderste uitlaat - wanneer één onderste verwarmingsuitlaat aan is. Netwerkwater wordt opeenvolgend en in dezelfde hoeveelheid door netwerkverwarmers van de onderste en bovenste verwarmingstrappen geleid. De waterstroom die door netwerkverwarmers gaat, wordt gecontroleerd.

Nominale waarden van de belangrijkste parameters van de turbine PT-80/100-130/13

Parameter	PT-8O/100-130/13
1. Vermogen, MW
nominaal	80
maximaal	100
2. Initiële stoomparameters:
druk, MPa	12.8
temperatuur. °C	555
284 (78.88)
4. Verbruik van gewonnen stoom voor productie. behoeften, t/u
nominaal	185
maximaal	300
5. Productie-extractiedruk, MPa	1.28
6. Maximaal verbruik van verse stoom, t/u	470
7. Limieten voor veranderingen in de stoomdruk bij gereguleerde verwarmingsstoomextracties, MPa
in het bovenste	0.049-0.245
in de onderste	0.029-0.098
8. Watertemperatuur, °C
voedzaam	249
koeling	20
9. Koelwaterverbruik, t/u	8000
10. Stoomdruk in de condensor, kPa	2.84

Bij nominale parameters van verse stoom, koelwaterdebiet van 8000 m3/h, koelwatertemperatuur van 20 °C, regeneratie volledig ingeschakeld, is de hoeveelheid condensaat verwarmd in de HPH gelijk aan 100% van het stoomdebiet door de turbine , wanneer de turbine-eenheid werkt met een ontluchter van 0,59 MPa, met stapsgewijze verwarming van netwerkwater, bij volledig gebruik bandbreedte turbine en minimale stoomstroom naar de condensor kunnen de volgende extractiewaarden worden aangehouden:

— nominale waarden van gereguleerde winningen bij een vermogen van 80 MW;

— productieselectie — 185 t/u bij een absolute druk van 1,275 MPa;

- totale warmte-extractie - 285 GJ/h (132 t/h) bij absolute drukken: in de bovenste extractie - 0,088 MPa en in de onderste extractie - 0,034 MPa;

— de maximale waarde van productie-extractie bij een absolute druk in de extractiekamer van 1,275 MPa bedraagt ​​300 t/h. Met deze waarde van productie-extractie en de afwezigheid van warmte-extracties bedraagt ​​het turbinevermogen -70 MW. Bij een nominaal vermogen van 80 MW en zonder warmteafvoer zal de maximale productie-extractie -250 t/u bedragen;

— de maximale totale waarde van de warmtewinning bedraagt ​​420 GJ/h (200 t/h); met deze hoeveelheid warmte-extractie en het ontbreken van productie-extractie bedraagt ​​het turbinevermogen ongeveer 75 MW; bij een nominaal vermogen van 80 MW en zonder productie-extractie zal de maximale warmte-extractie ongeveer 250 GJ/h (-120 t/h) bedragen.

— het maximale turbinevermogen met uitgeschakelde productie- en verwarmingsextracties, met een koelwaterdebiet van 8000 m3/uur bij een temperatuur van 20 °C en volledig ingeschakelde regeneratie, zal 80 MW bedragen. Het maximale turbinevermogen bedraagt ​​100 MW. verkregen met bepaalde combinaties van productie- en verwarmingsextracties hangt af van de omvang van de extracties en wordt bepaald door het diafragma van de modi.

Het is mogelijk om de turbine-unit te laten werken met doorvoer van suppletie- en netwerkwater door de ingebouwde bundel

Wanneer de condensor wordt gekoeld met netwerkwater, kan de turbine werken volgens het thermische schema. Het maximale thermische vermogen van de ingebouwde balk bedraagt ​​-130 GJ/h, terwijl de temperatuur in het uitlaatgedeelte niet hoger wordt gehouden dan 80 °C.

Langdurig gebruik van de turbine op nominaal vermogen is toegestaan ​​met de volgende afwijkingen van de belangrijkste parameters van de nominale parameters:

• met een gelijktijdige verandering in elke combinatie van de initiële parameters van verse stoom - druk van 12,25 tot 13,23 MPa en temperatuur van 545 tot 560 ° C; in dit geval mag de temperatuur van het koelwater niet hoger zijn dan 20 °C;
• wanneer de temperatuur van het koelwater bij de ingang van de condensor stijgt tot 33 ° C en het koelwaterdebiet 8000 m3/h bedraagt, als de initiële parameters van verse stoom niet lager zijn dan de nominale;
• terwijl tegelijkertijd de productie- en tot nul worden teruggebracht.
• wanneer de verse stoomdruk stijgt tot 13,72 MPa en de temperatuur tot 565 °C, mag de turbine niet langer dan een half uur draaien, en de totale duur van de turbinewerking bij deze parameters mag niet langer zijn dan 200 uur/jaar.

Voor deze turbine-unit PT-80/100-130/13 wordt een verwarming gebruikt hoge druk Nr. 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 werkt met stoomparameters voordat deze de verwarmer binnengaat: druk 4,41 MPa, temperatuur 420 °C en stoomstroom 7,22 kg/s. De parameters van het voedingswater zijn: druk 15,93 MPa, temperatuur 233 °C en debiet 130 kg/s.

STOOMTURBINE-INSTALLATIE PT-80/100-130/13

80 MW VERMOGEN

Stoomcondensatieturbine PT-80/100-130/13 (Fig. 1) met gecontroleerde stoomextractie (productie en tweetraps verwarming) met een nominaal vermogen van 80 MW, met een toerental van 3000 rpm, is bedoeld voor directe aandrijving van een wisselstroomgenerator met een vermogen van 120 MW type TVF-120-2 bij werking in een blok met een keteleenheid.

De turbine heeft een regeneratief apparaat voor het verwarmen van voedingswater, netwerkverwarmers voor het stapsgewijs verwarmen van netwerkwater en moet werken in combinatie met een condensatie-eenheid (Fig. 2).

De turbine is ontworpen om te werken met de volgende basisparameters, die worden weergegeven in Tabel 1.

De turbine heeft regelbare stoomextractie: productie met een druk van 13±3 kgf/cm 2 abs.; twee stadsverwarmingsextracties (voor verwarmingsnetwerkwater): bovenste met een druk van 0,5-2,5 kgf/cm 2 abs.; lager - 0,3-1 kgf/cm 2 abs.

De drukregeling wordt uitgevoerd met behulp van één regelmembraan dat in de onderste verwarmingskamer is geïnstalleerd.

Bij de stadsverwarmingsafzuigingen blijft de regeldruk behouden: in de bovenste afzuiging als twee warmteafzuigingen zijn ingeschakeld, in de onderste als er één onderste warmteafzuiging is ingeschakeld.

Het verwarmen van het voedingswater vindt achtereenvolgens plaats in de HDPE, ontluchter en HPH, die worden gevoed met stoom uit de turbine-extracties (geregeld en ongeregeld).

Gegevens over regeneratieve selecties worden gegeven in de tabel. 2 en komen in alle opzichten overeen met de parameters.

Tabel 1 Tabel 2

Verwarming	Parameters van stoom in de bemonsteringskamer		Hoeveelheid gekozen stoom, t/u
	Druk, kgf/cm 2 abs.	Temperatuur, С
PVD nr. 6
Ontluchter
HDPE nr. 2
HDPE nr. 1

Het voedingswater dat vanuit de ontluchter het regeneratieve systeem van de turbine-eenheid binnenkomt, heeft een temperatuur van 158° C.

Bij nominale parameters van verse stoom, koelwaterdebiet van 8000 m3 h, koelwatertemperatuur van 20 ° C, regeneratie volledig ingeschakeld, is de hoeveelheid water die in de HPH wordt verwarmd gelijk aan 100% stoomdebiet, wanneer de turbine-eenheid is werkend volgens het schema met een ontluchter 6 kgf/ cm 2 abs. met stapsgewijze verwarming van netwerkwater, met volledig gebruik van de turbinedoorvoer en minimale stoomdoorgang naar de condensor, kunnen de volgende waarden van gereguleerde extracties worden genomen: nominale waarden van gereguleerde extracties bij een vermogen van 80 MW; productieselectie 185 t/u bij een druk van 13 kgf/cm 2 abs.; totale warmte-extractie 132 t/u bij drukken: in de bovenste extractie 1 kgf/cm 2 abs. en in de onderste selectie 0,35 kgf/cm2 abs.; de maximale waarde van productie-extractie bij een druk in de extractiekamer van 13 kgf/cm 2 abs. bedraagt ​​300 t/u; met deze waarde van productie-extractie en de afwezigheid van warmte-extractie zal het turbinevermogen 70 MW bedragen; bij een nominaal vermogen van 80 MW en het ontbreken van warmte-extractie zal de maximale productie-extractie circa 245 t/u bedragen; de maximale totale waarde van de stadswarmtewinning bedraagt ​​200 ton/uur; met dit bedrag aan onttrekking en het ontbreken van productieonttrekking zal de capaciteit ongeveer 76 MW bedragen; bij een nominaal vermogen van 80 MW en zonder productie-extractie zal de maximale warmte-extractie 150 t/u bedragen. Bovendien kan bij een maximaal verwarmingsvermogen van 200 t/u en een productievermogen van 40 t/u een nominaal vermogen van 80 MW worden bereikt.

Langdurig gebruik van de turbine is toegestaan ​​met de volgende afwijkingen van de belangrijkste parameters van de nominale parameters: verse stoomdruk 125-135 kgf/cm 2 abs.; temperatuur verse stoom 545-560° C; het verhogen van de temperatuur van het koelwater bij de condensorinlaat tot 33 ° C en het koelwaterdebiet van 8000 m 3 h; gelijktijdige vermindering van de hoeveelheid productie en verwarming van stoomextractie tot nul.

Wanneer de verse stoomdruk toeneemt tot 140 kgf/cm 2 abs. en temperaturen tot 565° C mag de turbine niet langer dan 30 minuten draaien, en de totale duur van de turbinewerking bij deze parameters mag niet meer dan 200 uur per jaar bedragen.

Het langdurig in bedrijf zijn van een turbine met een maximaal vermogen van 100 MW bij bepaalde combinaties van productie- en warmte-extracties is afhankelijk van de omvang van de extracties en wordt bepaald door het regimediagram.

Turbinewerking is niet toegestaan: wanneer de stoomdruk in de productiebemonsteringskamer hoger is dan 16 kgf/cm 2 abs. en in de verwarmingsextractiekamer boven 2,5 kgf/cm2 abs.; wanneer de stoomdruk in de overbelastingsklepkamer (achter de 4e trap) hoger is dan 83 kgf/cm2 abs.; wanneer de stoomdruk in de kamer van het LPC-stuurwiel (achter de 18e trap) hoger is dan 13,5 kgf/cm2 abs.; wanneer de drukregelaars zijn ingeschakeld en de druk in de productiebemonsteringskamer lager is dan 10 kgf/cm2 abs., en in de onderste verwarmingsbemonsteringskamer lager dan 0,3 kgf/cm2 abs.; voor uitlaatgassen in de atmosfeer; temperatuur van de turbine-uitlaat boven 70° C; volgens een tijdelijk onafgewerkt installatieschema; waarbij de bovenste verwarmingsafzuiging ingeschakeld en de onderste verwarmingsafzuiging uitgeschakeld is.

De turbine is uitgerust met een asdraaimechanisme dat de turbinerotor roteert.

De turbinebladeenheid is ontworpen om te werken op een netwerkfrequentie van 50 Hz (3000 rpm).

Langdurig bedrijf van de turbine is toegestaan ​​met afwijkingen in de netwerkfrequentie binnen het bereik van 49-50,5 Hz, kortdurend bedrijf met een minimale frequentie van 48,5 Hz en opstarten van de turbine op glijdende stoomparameters van koude en warme toestanden .

De geschatte duur van de turbine begint bij verschillende thermische toestanden (van schok tot nominale belasting): van koude toestand - 5 uur; na 48 uur inactiviteit - 3 uur en 40 minuten; na 24 uur inactiviteit - 2 uur en 30 minuten; na 6-8 uur inactiviteit - 1 uur en 15 minuten.

Het is toegestaan ​​om de turbine na belastingafschakeling gedurende maximaal 15 minuten stationair te laten draaien, op voorwaarde dat de condensor wordt gekoeld met circulerend water en het roterende membraan volledig open is.

Gegarandeerde warmtekosten. In tabel Tabel 3 toont het gegarandeerde specifieke warmteverbruik. Het specifieke stoomverbruik wordt gegarandeerd met een tolerantie van 1% boven de testnauwkeurigheidstolerantie.

Tabel 3

Vermogen op generatorterminals, MW	Productie selectie		Warmte-extractie		Temperatuur van netwerkwater bij de inlaat naar de netwerkverwarmer, PSG 1, °C	Generatorefficiëntie,%	Verwarmingstemperatuur voedingswater, °C	Specifiek warmteverbruik, kcal/kWh
	Druk, kgf/cm 2 abs.		Druk, kgf/cm 2 abs.	Hoeveelheid afgenomen stoom, t/u

* Drukregelaars in de selecties zijn uitgeschakeld.

Turbine-ontwerp. De turbine is een tweecilindermotor met één as. Het stroomgedeelte van de HPC heeft een regeltrap met één spoel en 16 drukniveaus.

Het stroomgedeelte van de LPC bestaat uit drie delen: het eerste (tot aan de bovenste warmteafvoer) heeft een regeltrap en zeven drukniveaus, het tweede (tussen de verwarmingsextracties) heeft twee drukniveaus en de derde heeft een regeltrap en twee drukniveaus.

De hogedrukrotor is massief gesmeed. De eerste tien schijven van de lagedrukrotor zijn integraal met de as gesmeed, de overige drie schijven zijn gemonteerd.

De HPC- en LPC-rotoren zijn star met elkaar verbonden via flenzen die integraal met de rotoren zijn gesmeed.

De rotoren van de LPC en de generator van het type TVF-120-2 zijn verbonden door middel van een starre koppeling.

Kritische snelheden van turbine- en generatorassen per minuut: 1.580; 2214; 2470; 4650 komt overeen met I-, II-, III- en IV-tonen van transversale trillingen.

De turbine heeft een stoomverdeling via mondstukken. Verse stoom wordt toegevoerd aan een vrijstaande stoombox waarin zich een automatische sluiter bevindt, vanwaar de stoom via bypass-leidingen naar de turbineregelkleppen stroomt.

Bij het verlaten van de HPC gaat een deel van de stoom naar de gecontroleerde productie-extractie, de rest wordt naar de LPC gestuurd.

Warmte-extractie wordt uitgevoerd vanuit de overeenkomstige LPC-kamers. Bij het verlaten van de laatste trappen van de lagedrukturbineturbine komt de uitlaatstoom in een oppervlaktecondensor terecht.

De turbine is voorzien van stoomlabyrintafdichtingen. Stoom wordt aan de voorlaatste compartimenten van de afdichtingen toegevoerd met een druk van 1,03-1,05 kgf/cm2 abs. een temperatuur van ongeveer 140°C uit een collector gevoed door stoom uit de egalisatieleiding van de ontluchter (6 kgf/cm 2 abs.) of de stoomruimte van de tank.

Vanuit de buitenste compartimenten van de afdichtingen wordt het stoom-luchtmengsel door een ejector in een vacuümkoeler gezogen.

Het turbinebevestigingspunt bevindt zich op het turbineframe aan de generatorzijde en de unit zet uit naar het voorste lager.

Om de opwarmtijd te verkorten en de opstartomstandigheden te verbeteren, is voorzien in stoomverwarming van flenzen en tapeinden en directe stoomtoevoer naar de voorste afdichting van de HPC. Regulering en bescherming.

1- vermogensbegrenzer; 2-blokken snelheidsregelaarspoelen; 3-afstandsbediening; 4-automatische sluiterservomotor; 5-snelheidsregelaar; 6-veiligheidsregelaar; Veiligheidsregelaar met 7 spoelen; Positie-indicator servomotor met 8 afstandsbedieningen; 9-CVD-servomotor; ChSD met 10 servomotoren; 11-servomotor ChND; 12-elektrohydraulische omvormer (EGC); 13 optelspoelen; 14 elektrische noodpompen; 15-reserve elektrische smeerpomp; 16-start elektrische pomp van het besturingssysteem (AC);

I-drukleiding 20 kgf/cm 2 buikspieren;II- lijn naar de spoel van de HPC-servomotor;III-lijn naar de spoel van de servomotor Ch"SD; IV-lijn naar de spoelbij de servomotor ChND; V-zuigleiding van centrifugaalhoofdpomp; VI-smeerleiding naar oliekoelers; VII-lijn naar automatische sluiter; VIII-lijn van de optelspoelen naar de snelheidsregelaar; IX lijn van extra bescherming; X - andere lijnen.

De werkvloeistof in het systeem is minerale olie.

De herschikking van de regelkleppen voor de verse stoominlaat, de regelkleppen voor de CSD en het roterende membraan van de stoombypass in de CSD wordt uitgevoerd door servomotoren, die worden aangestuurd door de snelheidsregelaar en de extractiedrukregelaars.

De regelaar is ontworpen om de rotatiesnelheid van de turbogenerator te behouden bij oneffenheden van ongeveer 4%. Het is uitgerust met een bedieningsmechanisme dat wordt gebruikt om: de spoelen van de veiligheidsregelaar op te laden en de automatische klep voor verse stoom te openen; veranderingen in de rotatiesnelheid van de turbogenerator, en het is mogelijk om de generator op elke noodfrequentie in het systeem te synchroniseren; het handhaven van een bepaalde generatorbelasting tijdens parallelle werking van de generator; handhaving van de normale frequentie tijdens werking met één generator; het verhogen van de rotatiesnelheid bij het testen van de veiligheidsregelaars.

Het bedieningsmechanisme kan handmatig worden bediend, rechtstreeks bij de turbine, of op afstand vanaf het bedieningspaneel.

Drukregelaars met een balgontwerp zijn ontworpen om automatisch de stoomdruk te handhaven in gecontroleerde extractiekamers met oneffenheden van ongeveer 2 kgf/cm2 voor productie-extractie en ongeveer 0,4 kgf/cm2 voor stadsverwarmingsextractie.

Het besturingssysteem bevat een elektrohydraulische omvormer (EGC), waarvan het sluiten en openen van de regelkleppen wordt beïnvloed door technologische bescherming en noodautomatisering van het voedingssysteem.

Ter bescherming tegen een onaanvaardbare toename van de rotatiesnelheid is de turbine uitgerust met een veiligheidsregelaar, waarvan twee centrifugaalslagers onmiddellijk worden geactiveerd wanneer de rotatiesnelheid 11-13% boven de nominale snelheid bereikt, wat de sluiting van de automatische verse stoomklep veroorzaakt. , regelkleppen en roterend membraan. Bovendien is er extra bescherming op het spoelblok voor de snelheidsregeling, die wordt geactiveerd wanneer de frequentie met 11,5% toeneemt.

De turbine is uitgerust met een elektromagnetische schakelaar die, wanneer geactiveerd, de automatische sluiter, regelkleppen en roterend membraan sluit.

De invloed op de elektromagnetische schakelaar wordt uitgevoerd door: een axiaal schakelrelais wanneer de rotor een bepaalde hoeveelheid in axiale richting beweegt

het overschrijden van het maximaal toegestane; vacuümrelais bij een onaanvaardbare vacuümdaling in de condensor tot 470 mm Hg. Kunst. (wanneer het vacuüm daalt tot 650 mm Hg, geeft het vacuümrelais een waarschuwingssignaal); potentiometers voor de verse stoomtemperatuur bij een onaanvaardbare daling van de verse stoomtemperatuur zonder tijdsvertraging; sleutel voor het op afstand uitschakelen van de turbine op het bedieningspaneel; drukvalschakelaar in het smeersysteem met een tijdsvertraging van 3 s met gelijktijdig geven van een alarmsignaal.

De turbine is uitgerust met een vermogensbegrenzer, die in speciale gevallen wordt gebruikt om de opening van regelkleppen te beperken.

Terugslagkleppen zijn ontworpen om versnelling van de turbine door de omgekeerde stoomstroom te voorkomen en worden geïnstalleerd op pijpleidingen (gereguleerd en niet-gereguleerd) voor stoomextractie. De kleppen worden gesloten door een tegenstroom van stoom en door automatisering.

De turbine-eenheid is uitgerust met elektronische regelaars met actuatoren voor het handhaven van: een gegeven stoomdruk in het eindafdichtingsverdeelstuk door beïnvloeding van de stoomtoevoerklep vanuit de vereffeningsleiding van de ontluchters 6 kgf/cm 2 of vanuit de stoomruimte van de tank; niveau in de condensaatcollector van de condensor met een maximale afwijking van de ingestelde waarde van ±200 mm (dezelfde regelaar schakelt condensaatrecirculatie in bij lage stoomdebieten in de condensor); niveau van verwarmingsstoomcondensaat in alle verwarmers van het regeneratiesysteem, behalve HDPE nr. 1.

De turbine-eenheid is uitgerust beschermende apparaten: voor gezamenlijke uitschakeling van alle HPH's met gelijktijdig inschakelen van de bypass-lijn en het geven van een signaal (het apparaat wordt geactiveerd in geval van een noodverhoging van het condensaatniveau als gevolg van schade of schending van de dichtheid van het leidingsysteem in één van de HPH's tot de eerste limiet); atmosferische membraankleppen, die op de uitlaatpijpen van de LPC worden geïnstalleerd en openen wanneer de druk in de pijpen toeneemt tot 1,2 kgf/cm 2 abs.

Smeersysteem ontworpen voor het leveren van olie T-22 GOST 32-74 besturingssystemen en lagersmeersystemen.

Olie wordt aan het smeersysteem tot aan de oliekoelers toegevoerd met behulp van twee in serie geschakelde injectoren.

Om de turbogenerator tijdens het opstarten te onderhouden, is een startende elektrische oliepomp met een rotatiesnelheid van 1.500 tpm aanwezig.

De turbine is uitgerust met één back-uppomp met een elektromotor AC en één noodpomp met een DC-elektromotor.

Wanneer de smeermiddeldruk daalt tot de juiste waarden, worden de back-up- en noodpompen automatisch ingeschakeld door de smeermiddeldrukschakelaar (RPS). De RDS wordt periodiek getest tijdens turbinebedrijf.

Wanneer de druk onder de toegestane waarde ligt, worden de turbine en het asdraaiapparaat losgekoppeld van het RDS-signaal naar de elektromagnetische schakelaar.

De werkcapaciteit van de gelaste structuurtank bedraagt ​​14 m 3 .

Om de olie te reinigen van mechanische onzuiverheden, zijn er filters in de tank geïnstalleerd. Het ontwerp van de tank maakt snelle en veilige filterwissels mogelijk. Er is een fijn oliefilter om mechanische onzuiverheden te verwijderen, wat zorgt voor een constante filtratie van een deel van de oliestroom die door de regel- en smeersystemen wordt verbruikt.

Om de olie te koelen zijn twee oliekoelers (verticaal oppervlak) voorzien, ontworpen om te werken op vers koelwater uit het circulatiesysteem met een temperatuur van maximaal 33° C.

Condenserend apparaat bedoeld voor het onderhoud van de turbine-installatie en bestaat uit een condensor, hoofd- en startejectoren, condensaat- en circulatiepompen en waterfilters.

Oppervlakte tweedoorgangscondensor met een totaal koeloppervlak van 3.000 m 2 is ontworpen om te werken op vers koelwater. Het biedt een aparte inbouwbundel voor het verwarmen van suppletie- of netwerkwater, waarvan het verwarmingsoppervlak ongeveer 20% van het gehele oppervlak van de condensor bedraagt.

Bij de condensor wordt een vereffeningsvat geleverd voor aansluiting van een elektronische niveauregelaarsensor die inwerkt op de regel- en recirculatiekleppen die op de hoofdcondensaatleiding zijn geïnstalleerd. De condensor heeft een speciale kamer ingebouwd in het stoomgedeelte, waarin HDPE-sectie nr. 1 is geïnstalleerd.

Het luchtverwijderingsapparaat bestaat uit twee drietraps-ejectors (één back-up), ontworpen om lucht aan te zuigen en het normale warmte-uitwisselingsproces in de condensor en andere vacuüm-warmtewisselaars te garanderen, en één start-ejector om het vacuüm in de condensor snel te verhogen. tot 500-600 mmHg. Kunst.

Er zijn twee condensaatpompen geïnstalleerd in het condensatieapparaat (één back-up) verticale soort voor het wegpompen van condensaat en het toevoeren ervan naar de ontluchter via ejectorkoelers, sealkoelers en HDPE. Het koelwater voor de condensor- en generatorgaskoelers wordt aangevoerd door circulatiepompen.

Voor de mechanische zuivering van het koelwater dat aan de oliekoelers en gaskoelers van de unit wordt geleverd, zijn filters met roterende zeven geïnstalleerd voor on-the-fly wassen.

Uitwerper starten circulatiesysteem ontworpen om het systeem met water te vullen voordat de turbine-eenheid wordt gestart, en om lucht te verwijderen wanneer deze zich ophoopt op de bovenste punten van de afvoercirculatieleidingen en in de bovenste waterkamers van oliekoelers.

Om het vacuüm te doorbreken, wordt een elektrische klep gebruikt op de luchtaanzuigleiding van de condensor, geïnstalleerd nabij de startejector.

Regeneratief apparaat ontworpen voor het verwarmen van voedingswater (turbinecondensaat) met stoom afkomstig uit de tussentrappen van de turbine. De installatie bestaat uit een oppervlaktewerkende stoomcondensor, een hoofdejector, oppervlaktestoomkoelers gemaakt van labyrintafdichtingen, oppervlakte-HDPE, waarna het turbinecondensaat naar de oppervlakte-HDPE-ontluchter wordt gestuurd om het voedingswater na de ontluchter te verwarmen in een hoeveelheid van ongeveer 105% van de maximale turbinestoomstroom.

HDPE nr. 1 is in de condensor ingebouwd. De overige HDPE's worden door een aparte groep geïnstalleerd. HPH nrs. 5, 6 en 7 - verticaal ontwerp met ingebouwde desuperheaters en afvoerkoelers.

HPH's zijn uitgerust met groepsbeveiliging, bestaande uit automatische uitlaat- en terugslagkleppen bij de waterinlaat en -uitlaat, een automatische klep met een elektromagneet, een pijpleiding voor het starten en uitschakelen van de verwarmingstoestellen.

Elke HDPE en HDPE, behalve HDPE nr. 1, is uitgerust met een condensaatafvoerregelklep die wordt bestuurd door een elektronische “regelaar”.

Het afvoeren van verwarmingsstoomcondensaat uit verwarmingstoestellen gebeurt in cascade. Vanaf HDPE nr. 2 wordt condensaat weggepompt door een afvoerpomp.

Condensaat van PVD nr. 5 wordt rechtstreeks naar de ontluchter gestuurd 6 kgf/cm 2 abs. of als er bij lage turbinebelasting onvoldoende druk in de verwarmer is, schakelt deze automatisch over op aftappen naar het HDPE.

De kenmerken van de hoofdapparatuur van de regeneratieve installatie worden weergegeven in de tabel. 4.

Er wordt een speciale vacuümkoeler SP meegeleverd om stoom uit de buitenste compartimenten van de turbinelabyrintafdichtingen te onttrekken.

Vanuit de tussencompartimenten van de turbinelabyrintafdichtingen wordt stoom aangezogen naar een verticale CO2-koeler. De koeler is opgenomen in het regeneratieve circuit voor het verwarmen van het hoofdcondensaat na HDPE nr. 1.

Het ontwerp van de koeler is vergelijkbaar met dat van lagedrukverwarmers.

Het verwarmen van netwerkwater wordt uitgevoerd in een installatie bestaande uit twee netwerkverwarmers nr. 1 en 2 (PSG nr. 1 en 2), die in paren zijn aangesloten op respectievelijk de onderste en bovenste verwarmingsuitgangen. Type netwerkverwarmers is PSG-1300-3-8-1.

Naam van apparatuur		Verwarmingsoppervlak, m 2	Instellingen werkomgeving		Druk, kgf/cm 2 abs., tijdens hydraulische testen in ruimtes
			Waterverbruik, m 3 / uur	Weerstand, m water. Kunst.
	Ingebouwd in de condensator
HDPE nr. 2	PN-130-16-9-II
HDPE nr. 3
HDPE nr. 4
HDPE nr. 5	PV-425-230-23-1
HDPE nr. 6	PV-425-230-35-1
HDPE nr. 7
Stoomkoeler uit tussenliggende afdichtingskamers	PN-130-1-16-9-11
Stoomkoeler uit eindkamers van afdichtingen

I N S T R U C T I O N

PT-80/100-130/13LMZ.

Je zou de instructies moeten kennen:

1. hoofd van ketelturbinewinkel-2,

2. Plaatsvervangend hoofd van de Ketelturbinewinkel voor Operatie-2,

3. senior ploegleider van station-2,

4. ploegleider op station-2,

5. ploegleider van de turbineafdeling van ketelturbinewinkel-2,

6. chauffeur van de centrale controlekamer stoomturbines VI-categorie,

7. exploitant-inspecteur voor turbineapparatuur van de V-categorie;

8. Operator van niveau IV-turbineapparatuur.

Petropavlovsk-Kamtsjatski

JSC Energie en Elektrificatie “Kamchatskenergo”.

Tak "Kamtsjatka CHPP".

Ik BEVESTIG:

Hoofdingenieur tak van OJSC "Kamchatskenergo" KTET's

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20

I N S T R U C T I O N

Bedieningshandleiding van de stoomturbine

PT-80/100-130/13LMZ.

Geldigheidsduur van de instructie:

met “____” ____________ 20

door "____"____________ 20

Petropavlovsk-Kamtsjatski

1. Algemene bepalingen.......................................................................................................................... 6

1.1. Criteria voor veilig gebruik van stoomturbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Technische gegevens van de turbine……………………………………………………...….. 13

1.4. Turbinebescherming…………………………………………………………….……………… 18

1.5. De turbine moet in een noodstop worden gestopt en het vacuüm moet handmatig worden verbroken. 22

1.6. De turbine moet onmiddellijk worden stopgezet............................. 22

Gedurende deze periode moet de turbine worden gelost en gestopt

bepaald door de hoofdingenieur van de energiecentrale……………………………..……..… 23

1.8. Langdurig gebruik van de turbine op nominaal vermogen is toegestaan……………... 23

2. Korte beschrijving turbineontwerp……………………………..… 23

3. Olietoevoersysteem turbine-eenheid……………………………..…. 25

4. Afdichtingssysteem van de generatoras………………………………....… 26

5. Turbinebesturingssysteem……………………………………...…. 30

6. Technische gegevens en beschrijving van de generator…………………….... 31

7. Technische kenmerken en beschrijving van de condensatie-unit…. 34

8. Beschrijving en technische specificaties regeneratieve plant...... 37

Beschrijving en technische kenmerken van de installatie voor

verwarming van netwerkwater.......................................................................................... 42

10. De turbine-eenheid voorbereiden voor het opstarten…………………………………….… 44

10.1. Algemene bepalingen……………………………………………………………………………...….44

10.2. Voorbereidingen voor de inbedrijfstelling van het oliesysteem.............................46

10.3. Het besturingssysteem voorbereiden voor het opstarten………………………………………..…….49

10.4. Voorbereiding en inbedrijfstelling van de regeneratieve en condensatie-eenheid……………………………49

10.5. Voorbereiding voor inbedrijfstelling van de installatie voor het verwarmen van netwerkwater.............................54

10.6. Opwarmen van de stoomleiding naar de gasverwerkingsfabriek………………………………………………………………………..55

11. Starten van de turbine-eenheid.................................................................................................. 55

11.1. Algemene instructies.................................................................................55

11.2. Starten van de turbine vanuit een koude toestand.............................................61

11.3. Starten van de turbine vanuit een koude toestand.............................................................................................64

11.4. Starten van de turbine vanuit warme toestand.............................................................................65

11.5. Eigenaardigheden bij het starten van een turbine met behulp van glijdende parameters van verse stoom…………….…..67

12. Productie-stoomextractie inschakelen............................. 67

13. Productiestoomextractie uitschakelen…………………………….… 69

14. Inschakelen van de warmtekrachtkoppeling-stoomextractie……………………………..…. 69

15. Stopzetting van de stoomwinning uit warmtekrachtkoppeling…………………….…... 71

16. Onderhoud van de turbine tijdens normaal bedrijf…………….… 72

16.1 Algemene bepalingen..........................................................................................................72

16.2 Onderhoud van de condensatie-unit……………………………………………………..74

16.3 Onderhoud van de regeneratieve eenheid…………………………………………………………….….76

16.4 Onderhoud van het olietoevoersysteem.............................87

16.5 Onderhoud van de generator……………………………………………………………………………79

16.6 Onderhoud installatie voor verwarmingsnetwerkwater…………………………….……80

17. Stoppen van de turbine............................................................................................. 81

17.1 Algemene instructies voor het stoppen van de turbine.............................................................................................81

17.2 Uitschakeling van de turbine als reserve, evenals voor reparaties zonder koeling……………………..…82

17.3 Het uitschakelen van de turbine voor reparatie met koeling……………………………………………...84

18. Veiligheidseisen……………………………….…… 86

19. Maatregelen om turbine-ongevallen te voorkomen en te elimineren…… 88

19.1. Algemene instructies..........................................................................................88

19.2. Gevallen van een turbine-noodstop.............................................................................90

19.3. Acties uitgevoerd door technologische bescherming van turbines……………………………91

19.4. Handelingen van het personeel bij een noodsituatie op de turbine……………………………..…….92

20. Regels voor toelating tot reparatie van apparatuur............................. 107

21. Procedure voor toelating tot het testen van turbines…………………………………….. 108

Toepassingen

22.1. Opstartschema van de turbine vanuit een koude toestand (metaaltemperatuur

De hogedrukdruk in de stoominlaatzone is minder dan 150 ˚С)……………………………………………..… 109

22.2. Opstartschema van de turbine na 48 uur inactiviteit (metaaltemperatuur

HPC in de stoominlaatzone 300 ˚С)…………………………………………………………..110

22.3. Opstartschema van de turbine na 24 uur inactiviteit (metaaltemperatuur

HPC in de stoominlaatzone 340 ˚С)……………………………………………………………………..…111

22.4. Opstartschema van de turbine na 6-8 uur inactiviteit (metaaltemperatuur

HPC in de stoominlaatzone 420 ˚С)…………………………………………………………………………….112

22.5. Opstartschema van de turbine na inactiviteit gedurende 1-2 uur (metaaltemperatuur

HPC in de stoominlaatzone 440 ˚С)……………………………………………………..…………113

22.6. Geschatte opstartschema's van de turbine op nominaal

parameters voor verse stoom…………………………………………………………………….…114

22.7. Lengtedoorsnede van de turbine……………………………………………..….…115

22.8. Turbineregelcircuit……………………………………………..….116

22.9. Thermisch diagram van de turbine-eenheid.............................................................................................................118

23. Toevoegingen en wijzigingen……………………………………………...…. 119

ALGEMENE BEPALINGEN.

Stoomturbine type PT-80/100-130/13 LMZ met productie en 2-traps warmtekrachtkoppeling stoomextractie, nominaal vermogen 80 MW en maximaal 100 MW (in een bepaalde combinatie van gecontroleerde extracties) is bedoeld voor directe aandrijving van de TVF-110 -2E wisselstroomgenerator U3 met een vermogen van 110 MW, gemonteerd op een gemeenschappelijke fundering met een turbine.

Lijst met afkortingen en symbolen:

AZV - automatisch hogedrukventiel;

VPU - asdraaiapparaat;

GMN - hoofdoliepomp;

GPZ - hoofdstoomklep;

KOS - terugslagklep met servomotor;

KEN - elektrische condensaatpomp;

MUT - turbinecontrolemechanisme;

OM - vermogensbegrenzer;

HPH - hogedrukverwarmers;

LPH - lagedrukverwarmers;

PMN - startende oliepomp;

PN - afdichtingsstoomkoeler;

PS - stoomkoeler met ejector;

PSG-1 - netwerkverwarmer van de bodemafzuiging;

PSG-2 - dezelfde, bovenste selectie;

PEN - elektrische voedingspomp;

HPR - hogedrukrotor;

RK - regelkleppen;

RND - lagedrukrotor;

RT - turbinerotor;

HPC - hogedrukcilinder;

LPC - lagedrukcilinder;

RMN - reserveoliepomp;

AMN - noodoliepomp;

RPDS - oliedrukvalrelais in het smeersysteem;

Ppr is de stoomdruk in de productiebemonsteringskamer;

P is de druk in de onderste verwarmingskamer;

R - dezelfde, bovenste verwarmingsextractie;

Dpo - stoomverbruik voor productie-extractie;

D - totaal debiet voor PSG-1,2;

KAZ - automatische sluiter;

MNUV - oliepomp generatorasafdichting;

NOG - generatorkoelpomp;

ACS - automatisch controlesysteem;

EGP - elektrohydraulische omvormer;

KIS - uitvoerend magneetventiel;

TO - warmteafvoer;

PO - productieselectie;

MO - oliekoeler;

RPD - drukverschilregelaar;

PSM - mobiele olieafscheider;

ZG - hydraulische sluiter;

BD - dempertank;

IM - olie-injector;

RS - snelheidsregelaar;

RD - drukregelaar.

1.1.1. Door turbinevermogen:

Maximaal turbinevermogen wanneer volledig ingeschakeld

regeneratie en bepaalde combinaties van productie en

warmteafvoer……………………………………………………...100 MW

Maximaal turbinevermogen in condensatiemodus met PVD-5, 6, 7 uitgeschakeld ……………………………………………………………... 76 Mw

Maximaal turbinevermogen in condensatiemodus met PND-2, 3, 4 uitgeschakeld ……………………………………………………………...71 MW

Maximaal turbinevermogen in condensatiemodus wanneer uitgeschakeld

PND-2, 3, 4 en PVD-5, 6, 7 …………………………………………………………………………….68 MW

die zijn inbegrepen in de exploitatie van PVD-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Minimaal turbinevermogen in condensatiemodus bij

wat bij het werk hoort afvoer pomp PND-2…………………………………………….20 MW

Het minimale vermogen van de turbine-eenheid waarbij deze wordt ingeschakeld

exploitatie van regelbare turbine-extracties............................................................................................. 30 MW

1.1.2. Gebaseerd op de snelheid van de turbinerotor:

Nominaal toerental van de turbinerotor……………………………………………..3000 tpm

Nominale rotatiesnelheid van de turbinerotor

apparaat ……………………………………………………………………………..………..3,4 tpm

Maximale afwijking van de turbinerotorsnelheid bij

waarbij de turbine-eenheid wordt uitgeschakeld door beveiliging…………………………………….………..…..3300 rpm

3360 tpm

Kritieke rotatiesnelheid van de rotor van de turbogenerator……………………………….1500 tpm

Kritische rotatiesnelheid van de lagedrukturbinerotor…………………….……1600 tpm

Kritische rotatiesnelheid van de hogedrukturbinerotor…………….….1800 tpm

1.1.3. Volgens de stroom van oververhitte stoom naar de turbine:

Nominale stoomstroom per turbine bij werking in condensatiemodus

met het regeneratiesysteem volledig ingeschakeld (bij nominaal vermogen

turbine-eenheid gelijk aan 80 MW) ……………………………………………………………………………305 t/uur

Maximale stoomstroom per turbine wanneer het systeem is ingeschakeld

regeneratie, gereguleerde productie en warmtewinning

en gesloten regelklep nr. 5 …..……………………………………………………………..415 t/uur

Maximaal stoomdebiet per turbine…………………….…………………..………………470 t/uur

modus met uitgeschakelde PVD-5, 6, 7 ……………………………………………………..270 t/uur

Maximale stoomstroom per turbine bij werking op condensatie

modus met uitgeschakelde LPG-2, 3, 4 …………………………………………………...………………..260t/uur

Maximale stoomstroom per turbine bij werking op condensatie

modus met uitgeschakelde PND-2, 3, 4 en PVD-5, 6, 7……………………………………..…230t/uur

1.1.4. Volgens de absolute druk van oververhitte stoom vóór de CBA:

Nominale absolute druk van oververhitte stoom vóór de kern……………..……….130 kgf/cm 2

Toegestane verlaging van de absolute druk van oververhitte stoom

voor de CBA tijdens de werking van de turbine…….……………………………………………………125 kgf/cm 2

Toegestane toename van de absolute druk van oververhitte stoom

voor de CBA tijdens de werking van de turbine.............................................................................................................................135 kgf/cm 2

Maximale afwijking van de absolute druk van oververhitte stoom vóór de KBA

tijdens turbinebedrijf en met een duur van elke afwijking van niet meer dan 30 minuten……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Gebaseerd op de temperatuur van oververhitte stoom vóór de KBA:

Nominale temperatuur van oververhitte stoom vóór de kern..……………………………..…..555 0 C

Toegestane verlaging van de oververhitte stoomtemperatuur

vóór de KBA tijdens de werking van de turbine..…………………………………………….… 545 0 C

Toegestane stijging van de temperatuur van oververhitte stoom eerder

KBA tijdens turbinebedrijf…………………………………………………………………………….. 560 0 C

Maximale temperatuurafwijking van oververhitte stoom vóór de kern op

turbinewerking en de duur van elke afwijking is niet meer dan 30

minuten…………….………………..…………………………………………………….…565 0 C

Minimale temperatuurafwijking van oververhitte stoom vóór de KBA op

waarbij de turbine-eenheid is uitgeschakeld door beveiliging……………………………………………………...425 0 C

1.1.6. Volgens de absolute stoomdruk in de turbineregeltrappen:

met oververhitte stoomdebieten naar de turbine tot 415 t/uur. ..……………………………...98,8 kgf/cm2

Maximale absolute stoomdruk in de regeltrap van de HPC

wanneer de turbine in condensatiemodus werkt met PVD-5, 6, 7 uitgeschakeld….…………64 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk in de regeltrap van de HPC

wanneer de turbine in condensatiemodus werkt met LPG-2, 3, 4 uitgeschakeld ………….…62 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk in de regeltrap van de HPC

wanneer de turbine in condensatiemodus werkt met PND-2, 3, 4 uitgeschakeld

en PVD-5, 6,7……………………………………………………..……….……… .....55 kgf /cm 2

Maximale absolute stoomdruk in de tankkamer

HPC-klep (achter de 4-traps) bij stroomsnelheden van oververhitte stoom naar de turbine

meer dan 415 t/uur.................................................................................................................83 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk in de controlekamer

LPC-stappen (achter de 18e trede) ……………………………..……………………………………..13,5 kgf/cm 2

1.1.7. Volgens de absolute stoomdruk in de gereguleerde turbine-extracties:

Toegestane verhoging van de absolute stoomdruk in

gecontroleerde productieselectie.............................................................................16 kgf/cm 2

Toegestane verlaging van de absolute stoomdruk in

gecontroleerde productieselectie.............................................................................10 kgf/cm 2

De maximale afwijking van de absolute stoomdruk in de gecontroleerde productieselectie waarbij ze worden geactiveerd veiligheidskleppen…………………………………………………………………………..19,5 kgf/cm 2

extractie van bovenste verwarming…………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

extractie van bovenste verwarming..……..0,5 kgf/cm 2

Maximale afwijking van de absolute stoomdruk in geregeld

bovenste verwarmingsselectie waarbij deze wordt geactiveerd

veiligheidsklep……………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm 2

Maximale afwijking van de absolute stoomdruk in

gecontroleerde bovenverwarmingsafzuiging waarbij

de turbine-eenheid is uitgeschakeld door beveiliging..……………………………..…………………...3,5 kgf/cm 2

Toegestane verhoging van de absolute stoomdruk in een gereguleerde omgeving

lagere warmteafvoer…………………………………………………….……1 kgf/cm 2

Toegestane verlaging van de absolute stoomdruk in een geregelde

lagere warmteafvoer…………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Maximaal toelaatbare vermindering van het drukverschil tussen de kamer

lagere warmteafzuiging en turbinecondensor…………………….… tot 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Volgens de stoomstroom in de gecontroleerde turbine-extracties:

Nominale stoomstroom bij gereguleerde productie

selectie…………………………………………………………………………………….……185 t/uur

Maximale stoomstroom in een gecontroleerde productie…

nominaal turbinevermogen en uitgeschakeld

warmteafvoer…………………………………………………….…245 t/uur

Maximale stoomstroom bij gecontroleerde productie

selectie bij een absolute druk daarin gelijk aan 13 kgf/cm 2,

turbinevermogen teruggebracht tot 70 MW en uitgeschakeld

warmteafvoer……………………………………………………………..……300 t/uur

Nominale stoomstroom in verstelbare bovenkant

warmteafvoer……………………………………………………………………………...132 t/uur

en gehandicapte productieselectie.............................................................................150 t/uur

Maximale stoomstroom in verstelbare bovenkant

stadsverwarming met een vermogen teruggebracht tot 76 MW

turbine en uitgeschakelde productie-extractie…………………………………………….……220 t/uur

Maximale stoomstroom in verstelbare bovenkant

verwarmingsextractie bij nominaal turbinevermogen

en teruggebracht tot 40 t/u stoomverbruik bij productieselectie……………………………200 t/u

Maximale stoomstroom in PSG-2 bij absolute druk

in de bovenste verwarmingsafvoer 1,2 kgf/cm 2 …………………………………………….…145 t/uur

Maximale stoomstroom in PSG-1 bij absolute druk

in de lagere verwarmingsextractie 1 kgf/cm2 …………………………………………….220 t/uur

1.1.9. Gebaseerd op de stoomtemperatuur in de turbine-uitlaten:

Nominale stoomtemperatuur bij gereguleerde productie

selectie na OU-1, 2 (3,4) ……………………………………………………………………………………..280 0 C

Toegestane verhoging van de stoomtemperatuur in een gecontroleerde omgeving

productieselectie na OU-1, 2 (3,4) ……………………………………………………...285 0 C

Toegestane verlaging van de stoomtemperatuur in een gecontroleerde omgeving

productieselectie na OU-1.2 (3.4) …………………………………………………….…275 0 C

1.1.10. Volgens de thermische toestand van de turbine:

Maximale snelheid waarmee de metaaltemperatuur stijgt

…..……………………………..15 0 S/min.

bypass-leidingen van het ABC naar de regelkleppen van de HPC

bij temperaturen van oververhitte stoom onder 450 graden C.…………………………………….…25 0 C

Maximaal toelaatbaar temperatuurverschil metaal

bypass-leidingen van het ABC naar de regelkleppen van de HPC

bij een temperatuur van oververhitte stoom boven 450 graden C.…………………………………………….…….20 0 C

Maximaal toelaatbaar temperatuurverschil van het topmetaal

en de onderkant van de HPC (LPC) in de stoominlaatzone …………….…………………………………………..50 0 C

Maximaal toelaatbaar temperatuurverschil metaal in

doorsnede (breedte) van horizontale flenzen

boileraansluiting zonder het verwarmingssysteem in te schakelen

HPC flenzen en tapeinden..…………………………….…………………………………80 0 C

HPC-connector met verwarming van flenzen en tapeinden op ……………………………..…50 0 C

in de dwarsdoorsnede (breedte) van de horizontale flenzen

HPC-connector met verwarming van flenzen en tapeinden op………………………….……-25 0 C

Maximaal toelaatbaar metaaltemperatuurverschil tussen de bovenkant

en de onderste (rechter en linker) flenzen van de HPC wanneer de

verwarming van flenzen en tapeinden…………………………………………….…………………....10 0 C

Maximaal toelaatbaar positief temperatuurverschil van metaal

tussen de flenzen en tapeinden van de HPC als de verwarming aanstaat

flenzen en tapeinden..........................................................................................................................20 0 C

Maximaal toelaatbaar negatief temperatuurverschil van metaal

tussen de flenzen en tapeinden van de HPC wanneer de verwarming van de flenzen en tapeinden is ingeschakeld …………………………………………………………………………… …………………..…..- 20 0 C

Maximaal toelaatbaar temperatuurverschil van metaaldikte

cilinderwanden, gemeten in het gebied van de regeltrap van de hogedrukcilinder….………………………….35 0 C

lagers en turbinedruklager…………………………………….……...…..90 0 C

Maximaal toegestane temperatuur ondersteunende voeringen

generatorlagers…………………………………………………….…………..………..80 0 C

1.1.11. Volgens de mechanische staat van de turbine:

Maximaal toegestane verkorting van de hogedrukslang ten opzichte van de centrale veneuze druk….……………………………….-2 mm

Maximaal toegestane verlenging van de hogedrukslang ten opzichte van de centraal veneuze druk ….…………………………………….+3 mm

Maximaal toegestane verkorting van de RND ten opzichte van de LPC ….…………………..………-2,5 mm

Maximaal toelaatbare verlenging van de RND ten opzichte van de LPC …….……………………..…….+3 mm

Maximaal toegestane kromming van de turbinerotor…………….…………………………..0,2 mm

Maximaal toelaatbare maximale krommingswaarde

as van de turbine-eenheid bij het passeren van kritische rotatiesnelheden…………………..0,25 mm

generatorzijde…………………………………………….…………………..…1,2 mm

Maximaal toelaatbare axiale verplaatsing van de turbinerotor in

kant van de besturingseenheid …………………………………………………….…………………….1,7 mm

1.1.12. Volgens de trillingstoestand van de turbine-eenheid:

Maximaal toegestane trillingssnelheid van de lagers van de turbine-eenheid

in alle modi (behalve voor kritische rotatiesnelheden) ……………….……………………….4,5 mm/sec

wanneer de trillingssnelheid van de lagers met meer dan 4,5 mm/sec toeneemt……………………………30 dagen

Maximaal toegestane bedrijfstijd van de turbine-eenheid

wanneer de trillingssnelheid van de lagers meer dan 7,1 mm/sec toeneemt….………………………7 dagen

Noodverhoging van de trillingssnelheid van een van de rotorsteunen ………….…………………11,2 mm/sec

Noodsituatie plotselinge gelijktijdige toename van de trillingssnelheid van twee

steunen van één rotor, of aangrenzende steunen, of twee trillingscomponenten

één steunpunt vanaf elke beginwaarde……………………………………...met 1 mm of meer

1.1.13. Op basis van debiet, druk en temperatuur van circulerend water:

Totaal koelwaterverbruik voor de turbine-eenheid…….………………………….8300 m 3 /uur

Maximale koelwaterstroom door de condensor….……………………..8000 m 3 /uur

Minimale koelwaterstroom door de condensor………….…………………..2000 m 3 /uur

Maximale waterstroom door de ingebouwde condensorbundel….………………1500 m 3 /uur

Minimale waterstroom door de ingebouwde condensorbundel…………………..300 m 3 /uur

Maximale temperatuur van koelwater bij de condensorinlaat……………………………………………………………………………………..33 0 C

Minimumtemperatuur van circulerend water bij de inlaat

condensator in periode temperaturen onder nul buitenlucht……………………….8 0 C

Minimale circulerende waterdruk waarbij de AVR werkt circulatie pompen TsN-1,2,3,4……………………………………………..0,4 kgf/cm 2

Maximale circulerende waterdruk in het leidingsysteem

linker- en rechterhelft van de condensator…………………………………….……….……….2,5 kgf/cm 2

Maximale absolute waterdruk in het leidingsysteem

ingebouwde condensatorbalk.............................................8 kgf/cm 2

Nominale hydraulische weerstand van de condensor bij

schone buizen en een circulerend waterdebiet van 6500 m 3 /uur.……………..……...3,8 m water. Kunst.

Maximaal temperatuurverschil van circulerend water tussen

zijn input in de condensator en zijn output ……………………………………………………………..10 0 C

1.1.14. Afhankelijk van het debiet, de druk en de temperatuur van stoom en chemisch ontzout water in de condensor:

Het maximale debiet van chemisch ontzout water in de condensor is ………………..…………………..100 t/uur.

Maximale stoomstroom naar de condensor in alle modi

werking…………………………………………………………….…220 t/uur.

Minimale stoomstroom door de lagedrukturbineturbine naar de condensor

met een gesloten roterend membraan…………………………………………….……10 t/uur.

Maximaal toegestane temperatuur van het uitlaatgedeelte van de LPC ………………….……..70 0 C

De maximaal toegestane temperatuur van chemisch ontzout water,

komt in de condensor …………………………………………………………….………100 0 C

De absolute dampdruk in het uitlaatgedeelte van de lagedrukpomp waarbij

atmosferische membraankleppen worden geactiveerd……………………………………..……..1,2 kgf/cm 2

1.1.15. Gebaseerd op absolute druk (vacuüm) in de turbinecondensor:

Nominale absolute druk in de condensor…………………………….………………0,035 kgf/cm 2

Toegestane afname van het vacuüm in de condensor waarbij het waarschuwingsalarm wordt geactiveerd............................. ………………………..…...-0,91 kgf/cm 2

Noodvermindering van het vacuüm in de condensor waarin

De turbine-eenheid is uitgeschakeld door beveiliging…………… ……………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

door er hete stromen in te dumpen……………………………………………………….….-0,55 kgf/cm 2

Toegestaan ​​vacuüm in de condensor bij het eerder starten van de turbine

duwen van de turbine-as ……………………………………………………………………………………..……-0,75 kgf/cm 2

Toegestaan ​​vacuüm in de condensor bij het starten van de turbine aan het einde

uithoudingsvermogen van de rotatie van de rotor met een frequentie van 1000 tpm …………….…………………..…….-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. Volgens de druk en temperatuur van een paar turbineafdichtingen:

Minimale absolute stoomdruk bij turbineafdichtingen

achter de drukregelaar.............................1,1 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk bij turbineafdichtingen

achter de drukregelaar.................................................................................................................1,2 kgf/cm 2

Minimale absolute stoomdruk achter turbineafdichtingen

naar de drukhandhavingsregelaar…….…………………………………………………….….1,3 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk achter turbineafdichtingen...

naar de drukhandhavingsregelaar……………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Minimale absolute stoomdruk in de tweede afdichtingskamers……………………...1,03 kgf/cm 2

Maximale absolute stoomdruk in de tweede sealkamers ……………………..1,05 kgf/cm 2

Nominale stoomtemperatuur bij afdichtingen.............................................................................150 0 C

1.1.17. Gebaseerd op oliedruk en temperatuur voor smering van lagers van turbine-eenheden:

Nominale overtollige oliedruk in het lagersmeersysteem

turbine totdat de olie afkoelt.……………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nominale overtollige oliedruk in het smeersysteem

lagers ter hoogte van de as van de turbine-eenheid……...……………………………………………………….1 kgf/cm 2

ter hoogte van de as van de turbine-eenheid waarop deze wordt geactiveerd

waarschuwingsalarm……………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Te hoge oliedruk in het lagersmeersysteem

ter hoogte van de asas van de turbine-eenheid waarop het toerental is ingeschakeld …………………………….0,7 kgf/cm 2

Te hoge oliedruk in het lagersmeersysteem

ter hoogte van de asas van de turbine-eenheid waarop de AMS is ingeschakeld……………………………..….0,6 kgf/cm 2

Er is sprake van een te hoge oliedruk in het lagersmeersysteem

as van de as van de turbine-eenheid waar de VPU is uitgeschakeld door beveiliging …… ………………………..…0,3 kgf/cm 2

Noodovermatige oliedruk in het lagersmeersysteem

ter hoogte van de turbine-as-as waar de turbine-eenheid is uitgeschakeld door beveiliging …….…………..0,3 kgf/cm 2

Nominale olietemperatuur voor smering van lagers van turbine-eenheden.............................40 0 C

Maximaal toegestane olietemperatuur voor lagersmering

turbine-eenheid …………………………………………………………………………….…45 0 C

De maximaal toegestane olietemperatuur aan de uitlaat

Lagers turbine-eenheid.............................................65 0 C

Noodolietemperatuur bij de lageraftap

turbine-eenheid…………………………………………………………………………….…75 0 C

1.1.18. Gebaseerd op de oliedruk in het turbinebesturingssysteem:

Overmatige oliedruk in het turbinebesturingssysteem veroorzaakt door de PMP……………………………………………………………………………..……. .…18 kgf/cm 2

Overmatige oliedruk in het turbinebesturingssysteem veroorzaakt door de hydraulische pomp. …..20 kgf/cm 2

Te hoge oliedruk in het turbinebesturingssysteem

Waarbij er een verbod is op het sluiten van de klep op druk en het uitschakelen van de PMP….……….17,5 kgf/cm 2

1.1.19. Gebaseerd op druk, niveau, stroming en olietemperatuur in het asafdichtingssysteem van de turbogenerator:

Te hoge oliedruk in het asafdichtingssysteem van de turbogenerator waarbij de back-upwisselstroom MNUV wordt ingeschakeld door de ATS.............................................................................................8 kgf/cm 2

Te hoge oliedruk in het asafdichtingssysteem van de turbogenerator waarbij de ATS wordt geactiveerd

back-up MNUV gelijkstroom..........................................................................................................7 kgf/cm 2

Toegestaan ​​minimaal verschil tussen de oliedruk bij de asafdichtingen en de waterstofdruk in het turbogeneratorhuis……………………..0,4 kgf/cm 2

Toegestaan ​​maximaal verschil tussen de oliedruk bij de asafdichtingen en de waterstofdruk in het turbogeneratorhuis.............................0,8 kgf/cm 2

Maximaal verschil tussen olie-inlaatdruk en druk

olie aan de uitgang van de MFG waar het nodig is om over te schakelen naar reserve oliefilter generator..........................................................................................1kgf/cm 2

Nominale olietemperatuur bij de uitlaat van MOG……………………………………………………..40 0 C

Toegestane stijging van de olietemperatuur bij de uitlaat van MOG………………….…….…….45 0 C

1.1.20. Gebaseerd op de temperatuur en het debiet van het voedingswater door de turbine-HPH-groep:

Nominale temperatuur van voedingswater bij de inlaat van de HPH-groep ….……………………….164 0 C

Maximale temperatuur van het voedingswater aan de uitlaat van de HPH-groep bij het nominale vermogen van de turbine-eenheid..................................................................................................249 0 C

Maximaal voedingswaterdebiet door het HPH-leidingsysteem ……………...…...550 t/uur

1.2.Technische gegevens van de turbine.

Nominaal vermogen van de turbine	80 MW
Maximaal turbinevermogen met volledig ingeschakelde regeneratie voor bepaalde combinaties van productie en warmteafvoer, bepaald door het modusdiagram	100 MW
Automatische afsluiter voor absolute verse stoomdruk	130 kgf/cm²
Stoomtemperatuur vóór afsluiter	555°C
Absolute condensordruk	0,035 kgf/cm²
Maximale stoomstroom door de turbine bij gebruik met alle extracties en elke combinatie daarvan	470 t/u
Maximale stoomdoorgang naar de condensor	220 t/u
Er stroomt koelwater de condensor in met een ontwerptemperatuur bij de condensorinlaat van 20 °C	8000 m³/u
Absolute stoomdruk van gecontroleerde productie-extractie	13±3 kgf/cm²
Absolute stoomdruk van instelbare bovenverwarmingsafzuiging	0,5 – 2,5 kgf/cm²
Absolute stoomdruk van instelbare lagere stadsverwarmingsextractie met een eentraps netwerkwaterverwarmingsschema	0,3 – 1 kgf/cm²
Voedingswatertemperatuur na HPH	249 °C
Specifiek stoomverbruik (gegarandeerd door LMZ)	5,6 kg/kWh

Opmerking: het starten van een turbine-eenheid die gestopt is vanwege een toename (verandering) in trillingen is alleen toegestaan ​​na een gedetailleerde analyse van de oorzaken van trillingen en met toestemming van de hoofdingenieur van de energiecentrale, door hem persoonlijk gemaakt in het operationele journaal van de supervisor van de stationsploeg.

1.6 In de volgende gevallen moet de turbine onmiddellijk worden stopgezet:

· Verhoging van de rotatiesnelheid boven 3360 tpm.

· Detectie van een breuk of scheur in niet-schakelbare delen van oliepijpleidingen, stoom-waterpaden en stoomdistributie-eenheden.

· Het optreden van hydraulische schokken in de verse stoomleidingen of in de turbine.

· Noodverlaging van het vacuüm tot -0,75 kgf/cm² of activering van atmosferische kleppen.

Een scherpe daling van de temperatuur van vers voedsel

Uitgebreide modernisering van de stoomturbine PT-80/100-130/13

Het doel van de modernisering is om het elektrische en verwarmingsvermogen van de turbine te vergroten en de efficiëntie van de turbine-installatie te vergroten. De modernisering in het kader van de hoofdoptie bestaat uit het installeren van honingraatafdichtingen van de HPC en het vervangen van het middendrukstromingsgedeelte door de vervaardiging van een nieuwe LP-rotor om de doorvoer van de HPC te verhogen tot 383 t/u. Tegelijkertijd blijft het bereik van de drukregeling in de productie-uitlaat behouden, de maximale stoomstroom naar de condensor verandert niet.
Vervangbare componenten bij het upgraden van een turbine-eenheid binnen het bereik van de hoofdoptie:

• Installatie van honingraatafdichtingen voor HPC-trappen 1-17;
• Geleideschoep CSND;
• RK ChSD-zadels met een groter stroomgedeelte met aanpassing van de stoomboxen van de bovenste helft van het ChSD-lichaam voor de installatie van nieuwe deksels;
• Regelkleppen SD en nokkenverdeelinrichting;
• Membranen 19-27 trappen CSND, voorzien van overband-honingraatafdichtingen en afdichtingsringen met spiraalveren;
• SND-rotor met geïnstalleerde nieuwe werkbladen van 18-27 trappen TsSND met massief gefreesde banden;
• Membraanclips nr. 1, 2, 3;
• Afdichtingskooi aan de voorkant en O-ringen met spiraalveren;
• De 28, 29, 30 op het podium gemonteerde schijven blijven behouden in overeenstemming met het bestaande ontwerp, wat de moderniseringskosten verlaagt (op voorwaarde dat de oude gemonteerde schijven worden gebruikt).

Bovendien voorziet de reikwijdte van de hoofdoptie in de installatie van honingraatafdichtingen van 1-17 trappen van de hogedrukmotor in de diafragmavizieren met het lassen van afdichtingssnorren op de omhulsels van de rotorbladen.

Als resultaat van modernisering volgens de hoofdoptie wordt het volgende bereikt:

1. Het verhogen van het maximale elektrische vermogen van de turbine tot 110 MW en het vermogen van de warmtewinning tot 168,1 Gcal/u, als gevolg van een vermindering van de industriële winning.
2. Zorgen voor een betrouwbare en manoeuvreerbare werking van de turbine-eenheid in alle bedrijfsmodi, ook bij de laagst mogelijke druk bij industriële en stadsverwarmingsafzuigingen.
3. Verhogen van de efficiëntie van turbine-installaties;
4. Zorgen voor de stabiliteit van de behaalde technische en economische indicatoren tijdens de revisieperiode.

Het effect van modernisering in het kader van het hoofdaanbod:

Turbinemodi	Elektrisch vermogen, MW	Stoomverbruik voor verwarming, t/u	Stoomverbruik voor productie, t/u
condensatie
Nominaal
Maximaal vermogen
Met maximaal verwarming extractie
Verhoging van de efficiëntie van de pomp
Verhoging van de HPC-efficiëntie

Aanvullende aanbiedingen (opties) voor modernisering

• Modernisering van de HPC-controletrapkooi met installatie van honingraatafdichtingen
• Installatie van laatste fase membranen met tangentiële bulk
• Zeer strakke afdichtingen voor hogedrukregelklepstangen

Het effect van modernisering met extra opties

№ p/p	Naam	Effect
	Modernisering van de HPC-controletrapkooi met installatie van honingraatafdichtingen	Verhoging van het vermogen met 0,21-0,24 MW - verhoging van de HPC-efficiëntie met 0,3-0,4% - verhoging van de bedrijfszekerheid uitschakeling van turbines
	Installatie van laatste fase membranen met tangentiële bulk	condensatiemodus: - toename van het vermogen met 0,76 MW - efficiëntieverhoging van DSND 2,1%
	Roterende membraanafdichting	Verhoging van de efficiëntie van een turbine-eenheid bij werking in een modus met een volledig gesloten roterend membraan van 7 Gcal/uur
	Vervanging van de overmantelafdichtingen van de HPC en CSD door cellulaire afdichtingen	Verhoogde cilinderefficiëntie (HPC met 1,2-1,4%, CVD met 1%); - toename van het vermogen (HPC met 0,6-0,9 MW, CSND met 0,2 MW); - verbetering van de betrouwbaarheid van turbine-eenheden; - het waarborgen van de stabiliteit van de bereikte technische en economische indicatoren tijdens de revisieperiode; - zorgen voor betrouwbaarheid, zonder de efficiëntie van de werking te verminderen overmantelafdichtingen van de hogedrukkamer en centrale luchtpomp in tijdelijke modi, incl. tijdens noodstops van turbines.
	Vervanging van HPC-regelkleppen	Verhoging van het vermogen met 0,02-0,11 MW - verhoging van de HPC-efficiëntie met 0,12% - verhoging van de bedrijfszekerheid
	Installatie van honingraateindafdichtingen LPC	Eliminatie van luchtaanzuiging door eindafdichtingen - het vergroten van de betrouwbaarheid van de werking van de turbine - verhoging van de turbine-efficiëntie - stabiliteit van de bereikte technische en economische indicatoren gedurende de gehele revisieperiode - betrouwbaar, zonder de efficiëntie te verminderen, de werking van het einde LPC-afdichtingen in tijdelijke omstandigheden, incl. in geval van nood uitschakeling van turbines